一、三元复合驱体系油相中阴离子表面活性剂的分离方法（论文文献综述）
李媛丽[1]（2020）在《新型耐温耐盐型驱油用表面活性剂研究》文中认为为了减缓我国石油对外依存度的持续增加,对成熟油田的开发和应用三次采油技术提高石油采收率已成为国家战略。中国多数大型油田已广泛推广碱-表面活性剂-聚合物（ASP）三元复合驱油技术,但近年来由于ASP驱使用强碱带来的副作用如管道和设备的结垢和腐蚀、地层结构破坏等逐渐显现,迫使表面活性剂驱油技术向弱碱三元复合驱以及无碱（SP）二元复合驱方向发展。另一方面,针对高温、高矿化度油藏的三次采油技术也提上日程,然而由于富含Ca2+、Mg2+,典型的弱碱如Na2CO3无法应用,因此这些恶劣油藏的三次采油很大程度将依赖于无碱二元复合驱技术,而相关表面活性剂的开发是尚待攻克的难题。在研发系列双长链烷基磺基甜菜碱和磺酸盐表面活性剂的基础上,本文试图将聚氧丙烯（PO）-聚氧乙烯（EO）链段引入相关双长链烷基表面活性剂分子中,构建非离子-磺基甜菜碱和非离子-磺酸盐复合型表面活性剂,进而能够应用于高温、高矿化度油藏的无碱二元复合驱。具体以双十二烷基甘油醚（diC12GE）和Guerbet十六醇（C16GA）为原料,加成PO和EO得到非离子中间体,再进一步制成羟丙基磺基甜菜碱（HSB）和羟丙基磺酸盐（HS）,得到diC12GE-（PO）10-（EO）10-HSB（Ⅰ）,diC12GE-（PO）10-（EO）10-HS（Ⅱ）,C16GA-（PO）5-（EO）3-HSB（Ⅲ）以及C16GA-（PO）5-（EO）3-hS（Ⅳ）共4个表面活性剂产品。其中磺基甜菜碱（Ⅰ,Ⅲ）和磺酸盐（Ⅱ,Ⅳ）表面活性剂的有效物含量分别达到90%以上和85%以上。纯化产物经IR、1H NMR以及ESI-MS表征,与目标产物分子结构相符。性能研究表明,PO-EO链的引入显着提高了所得复合型表面活性剂的水溶性和耐盐能力,例如（Ⅰ）对Na+和Ca2+的容忍度分别达到40,000 mg/L和4,000 mg/L,60℃下4种产品皆能溶于总矿化度为19,640 mg/L的目标油藏（明斯克）地层水中,不出现沉淀或相分离现象。对于基本表面活性参数,嵌入的PO-EO链段的长短和头基种类是主要影响因素。因此（Ⅰ）和（Ⅱ）具有较小的cmc和较高的γcmc,而（Ⅲ）和（ⅣV）具有较高的cmc和较低的γcmc（<35 mN/m）。另一方面磺基甜菜碱的饱和吸附量Γ∞约为磺酸盐的2倍。针对明斯克油藏条件（76～86℃,总矿化度 19,640 mg/L,其中Ca2+和Mg2+共840 mg/L）,合成的4种表面活性剂略偏亲水,通过与亲油性表面活性剂复配,可以得到多个性能优良的二元配方。例如将（Ⅰ）和（Ⅱ）与略偏亲油的双烷基甘油醚磺基甜菜碱diC8GE-HSB和C10+6GE-HSB复配,其中（Ⅰ）和（Ⅱ）的摩尔分数为0.2,所得二元混合物能在0.1～5 mM的总浓度范围内获得超低平衡界面张力。部分平衡界面张力能达到10-4～10-5 mN/m 数量级。将（Ⅲ）和（Ⅳ）与 diC8GE-HSB 或 C12+6GE-HSB 二元复配,其中（Ⅲ）和（Ⅳ）的摩尔分数为0.4～0.6,可在0.1～5 mM的总浓度范围内获得超低平衡界面张力。初始总浓度为5 mM的配方（地层水）溶液90℃下放置90天,diC8GE-HSB/（Ⅱ）=0.8/0.2体系和C12+6GE-HSB/（Ⅲ）=0.4/0.6体系仍能获得10-3mN/m数量级的超低界面张力。合成的表面活性剂还具有优良的抗油砂吸附能力。例如在固/液质量分数比为0.1/0.9、初始浓度5mM、60℃实验条件下,C10+6GE-HSB/（Ⅰ）=0.8/0.2 和 C12+6GE-HSB/（Ⅲ）=0.4/0.6二元配方溶液经石英砂连续吸附8次和9次后,体系的界面张力仍能实现超低。它们对表面带负电荷的固体表面不会产生原位疏水化作用,即固体表面始终保持水润湿性。此外所获二元配方对明斯克原油具有良好的乳化能力,皆得到稳定的O/W型乳状液。显然,本课题所合成的新型表面活性剂具有优良的耐温耐盐性能和无碱条件下的驱油性能,在高温、高盐油藏的三次采油技术领域具有广阔的应用前景。
田静怡[2]（2020）在《羟丙基磺基甜菜碱制备与性能的研究》文中认为化学驱在我国三次采油过程中占重要地位,尤其是ASP三元复合驱已在各大油田,如大庆油田,胜利油田和新疆油田等被广泛应用,提高采收率效果显着。但含碱的ASP三元复合驱技术对储层和驱油设备产生了极大的危害。为了改善这一缺点,SP二元复合驱技术应运而生。目前应用最多的石油磺酸盐和重烷基苯磺酸盐表面活性剂都难以在无碱条件下使界面张力达到所需的超低值（小于10-2mN/m）,这意味着无碱二元驱需要更高效的表面活性剂。磺基甜菜碱两性表面活性剂由于其独特的内盐结构,同其他类型的表面活性剂相比具有更好的耐温、耐盐和配伍性能,可以在较宽的pH范围内具有良好的界面活性,作为无碱二元驱用表面活性剂在三次采油领域具有广阔的应用前景。本文以3-氯-2-羟基丙磺酸钠和不同烷基数的叔胺为原料合成了烷基数分别为14、16、18的羟丙基磺基甜菜碱,结合外购的十二烷基羟丙基磺基甜菜碱,考察了羟丙基磺基甜菜碱的基础理化性质、不同条件下的界面活性以及改变固体表面润湿性的能力。结果表明:（1）羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂具有良好的两亲性,其独特的分子结构使羟丙基磺基甜菜碱的亲水亲油性达到平衡,表现出良好的界面活性。（2）羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂的烷基链长、浓度、矿化度对油水界面张力具有不同的影响。碳链越长,表面活剂的界面性能越好,越可以在低浓度条件下达到良好的界面效果;同时具有良好的耐盐性。其中,十八烷基羟丙基磺基甜菜碱在0.025 wt%～0.4 wt%浓度范围内均可使油水界面张力达到超低,并在高矿化度条件下保持稳定。既满足了无碱二元驱用表面活性剂对超低界面张力的要求,又表现出了对油田注入水的矿化度良好的适应能力。同时与阴离子表面活性剂SDBS之间配伍性良好,其聚/表二元体系的油水界面张力可达到1.6×10-3mN/m,是一种极具开发潜力的二元驱用表面活性剂。（3）羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂具有良好的改变固体表面润湿性的能力,其反转润湿性的能力与CMC值有关。通过红外光谱分析和原子力显微镜观察分析其机理,羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂可能是通过疏水作用和弱相互作用力吸附在固体表面使其润湿性发生改变。
李勇[3]（2020）在《XB区块低渗透油藏化学驱适应性物理模拟实验研究》文中认为本文通过物理模拟实验研究,针对低渗透砂岩油藏,以XB区块为研究对象,根据油田地质开发特征和生产动态资料,分析此类油藏特征的区块实施弱碱三元复合驱技术的适应性。XB区块受沉积环境及非均质性的影响,平面矛盾比较突出,无效注水增多,目前可采储量采出程度较高,水驱提高采收率受限,需要进一步优化驱油方式寻求三次采油技术以提高采收率。因此基于此类低渗透油田开发现状,探索化学驱提高采收率十分必要。XB区块的油藏条件,如岩性、深度、温度、渗透率、变异系数、原油粘度、地层原油密度、地层水矿化度、地层水硬度等均满足化学驱标准。通过对比分析弱碱三元复合体系的聚合物流变性、增粘性、抗剪切性、抗盐性、稳定性、抗碱性、耐温性和储层配伍性,筛选出了中分量的聚合物;通过对比分析弱碱三元复合体系的表面活性剂与地层水配伍性、抗盐及二价离子性能、乳化性能、稳定性能、驱油性能、注入性能等,筛选出了石油磺酸盐作为表面活性剂;通过三元复合体系化学剂浓度、用量优选实验研究,确定XB区块三元驱注入体系为:前置段塞（聚合物“中分”15m Pa·s）0.015PV+三元主段塞（碳酸钠1.0%,石油磺酸盐0.3%,聚合物“中分”15m Pa·s）0.105PV+三元副段塞（碳酸钠0.8%,石油磺酸盐0.1%,聚合物“中分”15m Pa·s）0.075PV+后置段塞（聚合物“中分”15m Pa·s）0.055PV;通过开展不同渗透率级差的并联岩心驱油实验,确定了渗透率级差上限为4;通过三元复合体系注入速度优选实验,优选出的三元复合驱最优速度为0.1ml/min;通过三元复合体系段塞组合优选实验,得出主段塞交替注入相比于三元复合驱整体注入能够得到更好的驱替效果,且在注入次数在3～4次时,驱油效果最好。根据实验结果分析可知,XB区块实行弱碱三元复合驱提高采收率平均在15%～20%左右,可有效提高XB区块采出程度,本论文结论对XB区块及其类似低渗透油藏实施弱碱三元复合驱具有一定的指导作用。
高世峰[4]（2020）在《新型芳基甜菜碱表面活性剂的合成、理化性质及应用研究》文中研究指明随着油藏开发的不断深入,三元复合驱（碱/表面活性剂/聚合物）成为最有潜力的提高采收率技术之一。然而碱的加入会造成设备的结垢、管线的腐蚀和地层渗透率降低等不利影响,同时考虑到勘探开发逐渐向高温高盐油藏发展,合成出新型无碱驱耐温抗盐表面活性剂具有重要的意义。本文设计合成了两类新型芳基甜菜碱表面活性剂,同时系统研究了系列甜菜碱表面活性剂的理化性质和应用性能,为丰富新型芳基甜菜碱的认知和探索其应用于三次采油提供基础数据支持。首先,以2,6-二甲基苯酚为原料,经过Williamson醚化反应,Blanc氯甲基化反应,季铵化反应合成两类新型芳基甜菜碱型表面活性剂（BCBn和BSBn）。通过HPLC、1H-NMR、13C-NMR和FT-ICR MS对合成产物进行表征。合成的BCBn和BSBn纯度在95%以上。其次,系统研究了4种不同系列的甜菜碱表面活性剂的热重分析、表面性能、热力学性质、聚集体微极性和胶束自组装形态等理化性质。研究表明:甜菜碱表面活性剂的热稳定性与疏水基和亲水基的类型相关,疏水基中引入苯环能提高甜菜碱的热分解温度。BCBn和BSBn的热分解温度分别为197和245°C。芳基甜菜碱表面活性剂的临界胶束浓度（cmc）和表面张力（γ）均随碳链长度的增加而显着降低,并且表面活性优于十二烷基甜菜碱表面活性剂(ACB12和ASB12)。p C20和cmc/C20值均随碳链长度的增加而增加,说明长碳链芳基甜菜碱具有更高的降低表面张力的效率以及更强的界面吸附能力。芳基甜菜碱表面活性剂的和m均为负,说明甜菜碱表面活性剂在气/液界面上的吸附和在溶液中的胶束化均为自发行为。通过DLS和cryo-TEM研究甜菜碱表面活性剂在溶液中的聚集形态,结果表明:ACB12和ASB12在研究浓度范围内只能形成球状胶束,而BCBn和BSBn能自组装形成囊泡结构,并且随着表面活性剂浓度的增加,囊泡粒径不断增大。通过粗粒化分子动力学模拟验证了实验结果。同时研究囊泡形成机理,发现苯环的引入能增大疏水基在溶液中的暴露面积,有利于胶束进一步卷曲融合形成囊泡结构。最后,系统测试了系列甜菜碱表面活性剂的长期热稳定性、耐温抗盐性,静态吸附性、润湿性和驱油效率等应用性能。通过研究表面活性剂浓度、温度和盐浓度对界面张力的影响,结果表明BCBn（n=10,12和14）和BSBn（n=10和12）在不加碱时能与新疆原油达到超低界面张力。最低界面张力(IFTmin)随温度升高呈现先降低后升高的趋势,同时到达IFTmin的时间缩短。BCBn和BSBn对Na Cl的耐受性在10%以上。在Ca Cl2和Mg Cl2的浓度高达0.5%和0.2%时,油/水界面张力仍然能达到超低界面张力水平。同时BCB10和BSB10在120°C下老化30 d界面张力能维持在10–3 m N/m水平。因而系列芳基甜菜碱表面活性剂具有良好的耐温抗盐性能。BCB10和BSB10对石蜡膜的润湿性最好,最低接触角值分别为25.19°和31.89°。芳基甜菜碱表面活性剂在石英砂上的最大吸附量处于0.6～0.75 mg/g之间。岩心驱替实验结果表明ACB12和ASB12提高采收率分别为3.38%和3.2%,而BCBn和BSBn由于具有更低的界面张力和更好的润湿性,因而采收率达到4.73～6.49%。
李勇志[5]（2019）在《三元复合驱采出液中乳状液形成因素及生成规律研究》文中研究说明大庆油田历经多年的室内研究及矿场实验,证明其采油四厂油层中的三元复合驱具有明显的增油控水效果,相对于水驱来说,其采收率可以提高19%以上。近年来,油田采出液中乳化现象频出,造成采出井井口压力上升,检泵周期缩短,采出液粘度及后期处理难度上升等问题。这对三元复合驱采油方式的大规模推广造成了巨大阻碍。因此,研究三元复合驱采出液中乳状液影响因素及生成规律,具有重大实际意义。研究结果如下:（1）本文通过研究不同转速（功率）下的三种乳状液配制方法粒径分布,得出当剪切乳化机转速为3500r/min时,配制的乳状液与矿场采出液中乳状液的粒径分布最为接近,因此将该方案作为室内模拟乳状液的配制方案。（2）本文通过配制不同浓度碱、表面活性剂和聚合物以及不同大小的界面张力、油水比、温度和矿化度的乳状液,分析各种因素对乳状液形成的影响。研究表明碱浓度升高,乳状液稳定性也会升高;表面活性剂的临界胶束浓度在0.5%左右,当表面活性剂浓度小于0.5%时,乳状液稳定性随浓度的增加而升高;聚合物浓度升高,乳状液稳定性和粘度都会随之升高;油-水界面的界面张力越低,乳状液越稳定,油-水界面膜强度越高;油水比对三元体系的乳状液类型产生影响,当油水比小于5:5时形成的乳状液为O/W型,当油水比大于6:4时,形成的乳状液为W/O型;温度越高,乳状液的稳定性越低;高矿化度的三元体系会使得乳状液的稳定性降低。（3）本文采用6m长,多采样点的填砂管岩心模拟地层,相对于单取样点,短距离岩心而言,其能够更好的模拟出三元体系在矿场地层当中的渗流情况以及油-水两相在地层当中受到的复杂剪切作用。通过ASP驱替实验,探索三元复合驱不同组分在储层中的运移情况及不同驱替阶段对乳状液生成规律的影响。研究表明碱、表面活性剂和聚合物在地层当中吸附量分别为47.3%、82.7%和68.4%;碱、聚合物和表面活性剂浓度是影响乳状液生成的主要因素,随着三元体系各组分浓度升高,储层中形成的乳状液平均粒径逐渐减小;随着驱替三元段塞的注入孔隙体积的增加,储层中形成的乳状液的平均粒径逐渐减少,在后期水驱阶段,储层中形成的乳状液的平均粒径随着注入孔隙体积的增加而增大。从接近注入端到远离注入端的运移过程中,采出液中生成的乳状液的最大乳化强度会变低,乳状液的稳定性也会降低。
张博文[6]（2019）在《乳化对提高原油采收率的作用机理研究》文中进行了进一步梳理化学驱油体系在渗流过程中与油相接触后,在地层中多孔介质的剪切作用下形成乳状液,大量的室内实验和矿场试验均表明,乳状液的乳化携带和乳化调剖作用机理对提高原油采收率有着重要作用。对于乳状液的动态失稳过程以及渗流规律的研究,可以深层次揭示乳状液提高采收率的内在原理。在室内条件下研究了表面活性剂和聚合物对乳状液稳定性的影响,并对乳状液动态失稳的过程进行实时监测,分析其失稳过程中内部微观动态变化;在三种不同渗透率的贝雷岩心中分别进行三种不同乳化能力的二元复合体系驱油实验,研究化学驱油体系的乳化能力对提高采收率的影响;在三管串联长岩心物理模型中,研究化学驱油体系与油相生成乳状液后在地层中的渗流规律。研究结果表明:复合驱油体系与原油形成的乳状液在失稳的过程中,下部主要为液滴的上浮,伴有液滴的聚集和聚并现象,中部主要为液滴的聚集和聚并现象。在表面活性剂浓度为0.4%时,乳状液稳定性最好。随着聚合物质量浓度和相对分子质量的增加,乳状液稳定性逐渐稳定,增加幅度逐渐减小,当聚合物质量浓度达到2000 mg/L时,乳状液体系絮凝—空间位阻作用达到平衡,继续增加聚合物质量浓度,乳状液稳定性基本不变。二元复合体系在低渗透率岩心物理模型的渗流过程中见乳化的时机早,乳化的液量较少,出现乳化现象的前期,主要形成水包油型乳状液,液滴平均粒径较小,分布较为不均匀,形成乳状液的稳定性较差;在高渗透率岩心中见乳化的时机晚,乳化的液量较大,出现乳化现象的前期,形成乳状液类型较多,平均粒径较大,分布较为均匀,形成乳状液的稳定性较好。二元复合体系在岩心物理模型渗流过程中出现乳化现象的中后期,高渗和低渗岩心中形成乳状液稳定性相似。对于中、高渗透率油藏,可以通过适当增加复合驱油体系的乳化能力,增加驱油体系的波及体积,提高原油采收率。对于低渗透率油藏,可以通过降低体系的界面张力,提高驱油体系的洗油效率,提高原油采收率。二元复合驱油体系在驱油过程中,乳化现象主要发生在岩心的前、中部,为了更有效的发挥乳化的作用,在满足形成乳状液稳定性的前提下,应适当减弱二元复合驱油体系的乳化能力,增加体系的抗吸附能力。
王青青[7]（2019）在《聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂破乳性能及机理》文中认为化学破乳法是常用的高效破乳方法,通过破乳剂与油/水界面膜上乳化剂作用,改变油/水界面性质,使液滴破乳脱稳。三元复合驱采出水乳化程度高、稳定性强,破乳是实现高效处理的前提。采用常规破乳剂进行破乳,采出水中微细粒级油滴聚并困难,破乳剂与驱油表面活性剂在油滴表面竞争性吸附导致二次乳化,微细粒级油滴破乳是三元复合驱采出水处理关键环节。论文采用自制的聚醚聚季铵盐反相破乳剂（PPA）和负载型反相破乳剂（PPA@SiO2）对三元复合驱采出水进行破乳研究,PPA@SiO2是一种集破乳与吸附于一体的功能性吸附剂。着重研究破乳剂PPA和PPA@SiO2对三元复合驱采出水进行破乳的性能评价、顶替置换破乳机理和电中和破乳机理。主要内容如下:（1）破乳剂PPA和PPA@SiO2对三元复合驱采出水的破乳性能研究。根据大庆油田采油一厂三元复合驱采出水水质分析结果配制模拟水样,通过FTIR对负载型破乳剂化学稳定性进行了分析,负载型破乳剂在pH=210范围内,稳定性较好。溶剂稳定性试验表明,负载型破乳剂在石油醚中稳定性更好。通过破乳前、后模拟水样含油量、界面张力、油滴粒径分布等参数对破乳剂PPA和PPA@SiO2的破乳性能进行评价,并将破乳剂PPA与商用破乳剂S-01的破乳性能进行对比。随着破乳剂用量增大、破乳温度升高、破乳时间延长,三元复合驱采出水模拟水样中含油浓度降低、界面张力降低、油滴粒径增大。破乳剂PPA用量110 mg/L、破乳温度50 oC,破乳时间90 min条件下,水样含油量降至97.2mg/L,界面张力降至22.45 mN/m,油滴平均粒径d90=365μm。随着破乳温度升高,三元复合驱采出水模拟水样的含油量降低、油滴粒径增大、界面张力下降;随着pH增大,三元复合驱采出水模拟水样的含油量先降低后升高、油滴粒径先增大后减小、界面张力先降低后增大;随着盐含量增大,三元复合驱采出水模拟水样的含油量减小,界面张力降低,Zeta电位绝对值减小。（2）聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂顶替置换破乳机理研究。从油/水界面膜薄化行为、破乳剂和驱油表面活性剂竞争吸附热效应以及负载型破乳剂分子结构变化层面研究顶替置换破乳机制。采用高速显微成像技术技术测试油/水界面膜变化行为,考察破乳剂用量、破乳温度及体系pH值对油/水界面膜薄化速率与破裂速率常数的影响。破乳剂用量增加,破乳温度升高,体系pH值偏酸性情况下会增大油/水界面膜薄化速率,减小界面膜强度,加快油/水界面膜破裂。破裂速率常数最高达到0.0173 1/s,界面膜薄化速率最高达0.0078 mm/s;通过AFM分析了破乳前、后油/水界面膜形貌,Image Rq值增大,破乳剂分子吸附到油/水界面膜,与原有乳化剂产生了顶替置换;通过液滴形状分析了破乳后油/水界面膜弹性模量变化,弹性模量降低,界面膜抵抗弹性形变能力降低,油滴易聚并;采用微量热仪测试了破乳剂与驱油剂竞争吸附热效应与变化规律,界面活性较高的破乳剂扩散到油/水界面膜并松散排列,取代原先排列紧密的乳化剂分子,形成了弱强度新膜,该过程是吸热过程。采用FTIR和XPS分析负载型破乳剂破乳前后分子结构的变化,破乳后分子结构中出现S=O基团伸缩振动峰,证明了破乳剂分子顶替置换了界面膜上乳化剂分子;XPS分析结果表明,破乳后出现S元素分峰拟合出的两个峰代表了两种含硫官能团,也进一步证明了产生顶替置换破乳作用。（3）聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂电中和破乳机理研究。通过研究破乳剂用量、破乳温度以及pH值对三元复合驱采出水模拟水样的Zeta电位及电导率影响,揭示了电中和破乳机理。三元复合驱采出水体系Zeta电位绝对值降低,表明破乳剂中氮正离子所带的正电荷与油滴表面负电荷产生中和,油/水界面膜双电层被压缩,油滴之间斥力作用减弱,油滴之间产生聚并;三元复合驱采出水体系电导率上升,通过电中和破乳后油水产生分离。电导率曲线斜率增大,破乳、分离速度加快。本文包含图59幅,表7个,参考文献136篇。
赵鹏[8]（2019）在《砾岩油藏二元驱油体系乳化性能的研究》文中认为本论文旨在以砾岩油藏为目标原油,以聚合物/表面活性剂为驱油剂,研究其在驱油开采过程中的乳化性能。通过对现场采出原油乳状液的研究,制备原油模拟乳状液,通过对乳状液粒度分析,光谱分析及Zeta电位分析,考察乳状液稳定与破乳过程,结果表明乳状液形成后变化过程为粒子聚集,粒径增大,油相上浮,水相下降,乳化相减少的过程;确定考量乳状液稳定性的最佳方法为粒度分析法。通过对不同影响因素下(表活剂类型及浓度,聚合物分子量及浓度,水油比,剪切强度,温度,水的p H值及水中Na+,Ca2+,Fe3+含量)形成乳状液的粒度,粘度及析水率的分析,发现其对乳状液的形成与性质都具有不同程度的影响,对于利用聚/表二元体系驱油具有重要意义。利用亲水型及亲油型两种光刻玻璃微观模型模拟岩心进行微观驱油实验,以微观驱油装置记录其驱油过程,分析驱油过程中的乳化渗流过程,结果表明亲水模型中水驱残余油主要分布于孔隙交汇处,亲油模型中残余油主要分布于较窄的吼道内,两种模型的驱油过程类似。通过物模驱油实验考察聚/表二元驱油体系在近井地带裂缝系统与近井地带基质系统中的乳化作用,以及乳化对于太高采收率的影响,表明裂缝系统中油水的乳化作用强于基质系统,且随着运移距离的延长,乳化程度增强;乳化可以提高采收率,乳化程度越强,提高的采收率越高。
赵觅[9]（2018）在《石油磺酸盐弱碱体系三元复合驱采出液和采出水的特性与稳定机理研究》文中进行了进一步梳理本课题以大庆油田北二西试验区石油磺酸盐表面活性剂弱碱体系三元复合驱的采出液和采出水为研究对象,通过对驱油剂返出高峰期的采出液和采出水性质进行跟踪监测,考查该采出液和采出水的pH值、矿化度、组成、相结构及分离特性,再通过实验模拟和理论分析,研究了驱油剂中碱、表面活性剂和聚合物三种物质单独和不同组合对采出液的油水分离特性、界面性质、体相流变性的影响。通过模拟三元复合驱注入液中水相微乳液的演变过程,探索了三元复合驱采出水中纳米和亚微米尺度油滴的来源和形成机理。并通过研究复合驱采出液的油水界面性质和流变性质,确定了影响该弱碱体系三元复合驱采出液油水分离特性的主要因素,探求了石油磺酸盐表面活性剂弱碱体系三元复合驱的采出水的特性、成因以及难以处理的原因,提出了改善油水分离效果的解决办法。在三元复合驱采出水的剖析中发现了粒径为0.08μm1μm的纳米、亚微米油滴,这些油滴形成了O/W型、W/O/W型等多重乳状液,油滴的大小与部分水解聚丙烯酰胺分子线团高度重合,一直未被认定是乳状液的分散相。由于这些油滴粒径小,聚并和浮升能力差,用常规的处理工艺难以除去,导致采出水中的含油量远超回注地层水的控制指标。碱对三元复合驱采出液的形成和稳定主要有两方面作用:（1）降低油水界面张力,使采出液乳化程度增大,油珠粒径变小;（2）高含量的碱压缩油水界面扩散双电层,减弱油珠之间的静电斥力,促进油滴之间的聚集和聚结。这两种相反作用的叠加结果使得采出液相分离过程中的水相含油量随碱含量增加而降低。石油磺酸盐表面活性剂在O/W型石油磺酸盐表面活性剂弱碱体系三元复合驱采出液乳化和失稳过程中的作用主要有三个方面:（1）降低油水界面张力,使采出液乳化程度增大,油珠粒径变小;（2）增大油珠表面的过剩负电荷密度和油珠之间的静电斥力,阻碍油珠的聚集和聚并;（3）通过Marangoni效应阻碍油滴聚并过程中平板水膜的排液,增加稳定性。以上三种作用都是使采出液相分离过程中水相的含油量随表面活性剂含量增大而增大。聚合物在O/W型石油磺酸盐表面活性剂弱碱体系三元复合驱采出液乳化和失稳过程中的作用主要有两个方面:（1）增大水相粘度,使采出液乳化程度增加,油珠粒径变小,油珠上浮速度下降;（2）通过空位絮凝作用促进油珠的聚集和聚并,使油珠上浮速度增加。在这两种相互对立作用的共同影响下,使采出液相分离时水相含油量随聚合物含量增大呈现先降低后增大的变化趋势。通过对ASP注入液在油藏中运移和地面集输过程中演变的模拟实验研究,发现在表面活性剂浓度低于临界胶束浓度的石油磺酸盐表面活性剂弱碱体系三元复合驱采出水中,有数量可观的纳米、亚微米尺度油滴,是ASP注入液中的膨胀胶束在表面活性剂浓度降低至临界胶束浓度以下时发生崩溃的结果,膨胀胶束崩溃时释放出其中增溶的原油形成了粒径小、高度分散的油滴。如何有效地去除这些纳米、亚微米尺度的油滴,是影响这种采出水能否回注达标的关键。采用具有水溶性嵌段聚醚和聚丙烯酸衍生物结构的非离子型表面活性剂与具有良好脱水作用的油溶性嵌段聚醚成分的活性剂等复配制成的油水分离剂SP1013,能高效地促进油滴特别是小油滴与大油滴之间聚并,显着提高油水分离效果。在现场试验区应用上,将加药点从转油站前移到油井井口,在管道集油输送过程中,采出液与化学药剂在这段时间进行剪切和反复混合,大大增加了油滴之间的碰撞机会,强化了大油滴对小油滴的捕获和聚并,有效减少了三元复合驱采出液和分离采出水中纳米、亚微米尺度油滴的数量,降低后续采出水的除油难度。本论文的研究可以为使用同类型驱油剂采出液的油水分离和采出水的深度处理提供理论和技术上的指导。
孙学法[10]（2018）在《乳化作用对三元驱采收率影响及作用机制研究》文中进行了进一步梳理大庆油田三元复合驱技术取得了较好增油降水效果,但注入端和采出端结垢以及采出液处理和药剂费用高昂等问题制约着三元驱油技术经济效果。此外,三元驱过程中药剂与储层孔隙内流体作用以及由此产生的药剂溶解、乳化和乳化作用对驱油效果影响等问题也困扰着石油科技人员,探索这些问题形成机制和提出应对方法对于改善三元驱增油降水效果具有重要理论价值和现实意义。针对矿场生产实际需求,本文以油藏工程、物理化学和分析化学等为理论指导,以仪器检测、化学分析和物理模拟等为技术手段,以乳状液类型、药剂浓度、分配比例、阻力系数、残余阻力系数和采收率等为评价指标,以大庆油田弱碱和强碱三元试验区储层流体和物性为研究对象,开展了乳化作用对三元驱采收率影响及作用机理研究。结果表明,与原油接触后,“碱/表面活性剂/聚合物”三元体系中部分表面活性剂和碱会溶解到油相中去,其中部分表面活性剂还可以从原油中重新进入水相,这是三元驱产生乳化现象的主要原因;与“碱/表面活性剂/聚合物”三元体系相比较,“碱/表面活性剂”二元体系中碱和表面活性剂在原油中分配比例（溶解量）较大,与表面活性剂溶液相比较,“碱/表面活性剂”二元体系中表面活性剂在原油中溶解量较大,由此可见,碱可以增大表面活性剂在原油中溶解量,而聚合物可以减小表面活性剂和碱在原油中溶解量;采出液乳化类型与含水率密切相关,低含水率易于形成W/O型乳状液,反之,易于形成O/W型乳状液,二种类型乳化液转型临界含水率为60%左右;弱碱三元体系与原油接触时会引起乳化作用和生成乳状液,乳状液在多孔介质内渗流时会产生“贾敏效应”,导致渗流阻力增加,液流转向效果增强;三元体系乳化作用及其引起附加渗流阻力或压差沿岩心长度方向存在差异,前部区域压力增加率为72.0%,中部区域为84.6%,后部区域仅为12.5%,由此可见,三元驱注采井间中部区域乳化作用较强,这主要得益于该区域碱和表面活性剂浓度以及含油饱和度值较高;在三元驱矿场实践中,“贾敏效应”引起渗流阻力增加,一方面会引起注入压力升高、中低渗透层吸液压差增大和吸液量增加,进而扩大波及体积和提高采收率;另一方面,渗流阻力增加也还会引起采出液剩余压力即流压减小,储层产液能力降低。通过对采出端中低渗透层实施压裂施工,可以进一步释放因乳化作用而产生的液流转向潜力,提高三元驱增油降水效果。
二、三元复合驱体系油相中阴离子表面活性剂的分离方法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、三元复合驱体系油相中阴离子表面活性剂的分离方法（论文提纲范文）
（1）新型耐温耐盐型驱油用表面活性剂研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 三次采油技术 |
| 1.2 复合驱油技术 |
| 1.2.1 表面活性剂驱油机理 |
| 1.2.2 三元复合驱与二元复合驱 |
| 1.3 双长链烷基表面活性剂 |
| 1.3.1 双子表面活性剂 |
| 1.3.2 Guerbet醇衍生物 |
| 1.3.3 甘油醚衍生物 |
| 1.4 耐温耐盐型表面活性剂 |
| 1.4.1 阴离子-非离子复合型表面活性剂 |
| 1.4.2 甜菜碱型两性表面活性剂 |
| 1.5 Extended表面活性剂 |
| 1.6 立题依据及主要研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验材料和设备 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 合成方法 |
| 2.2.2 羟值测定 |
| 2.2.3 环氧值测定 |
| 2.2.4 胺值的测定 |
| 2.2.5 活性物含量的测定 |
| 2.3 表征方法 |
| 2.4 性能测试方法 |
| 2.4.1 溶解度的测定 |
| 2.4.2 表面张力的测定 |
| 2.4.3 原油/水界面张力测定 |
| 2.4.4 耐温耐盐性能测定 |
| 2.4.5 抗油砂吸附能力测定 |
| 2.4.6 润湿性测定 |
| 2.4.7 乳化能力测定 |
| 第三章 双烷基甘油醚聚氧丙烯-聚氧乙烯醚衍生物的合成与驱油性能 |
| 3.1 diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HSB及diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HS的合成与表征 |
| 3.1.1 diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HSB及diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HS的合成 |
| 3.1.2 diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HSB及diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HS的结构表征 |
| 3.2 diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HSB及diC_(12)GE-(PO)_(10)-(EO)_(10)-HS的驱油性能研究 |
| 3.2.1 水溶性 |
| 3.2.2 基本表面化学性能 |
| 3.2.3 降低原油/水界面张力性能 |
| 3.2.4 耐温耐盐性能 |
| 3.2.5 抗油砂吸附性能 |
| 3.2.6 对固体表面润湿性的影响 |
| 3.2.7 对原油的乳化能力 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 Guerbet醇聚氧丙烯-聚氧乙烯醚衍生物的合成与驱油性能 |
| 4.1 C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HSB及C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HS的合成与表征 |
| 4.1.1 C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HSB及C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HS的合成 |
| 4.1.2 C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HSB及C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HS的结构表征 |
| 4.2 C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HSB及C_(16)GA-(PO)_5-(EO)_3-HS的驱油性能研究 |
| 4.2.1 水溶性和基本表面化学性能 |
| 4.2.2 降低油/水界面张力性能 |
| 4.2.3 耐温耐盐性能 |
| 4.2.4 抗油砂吸附性能 |
| 4.2.5 对固体表面润湿性的影响 |
| 4.2.6 对原油的乳化能力 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A: 作者在攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录B: 附图 |
（2）羟丙基磺基甜菜碱制备与性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 引言 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 化学驱研究概述 |
| 1.1.1 聚合物驱 |
| 1.1.2 表面活性剂驱 |
| 1.1.3 碱驱 |
| 1.1.4 化学复合驱 |
| 1.2 二元复合驱概述 |
| 1.2.1 二元复合驱原理 |
| 1.2.2 二元复合驱研究现状 |
| 1.3 驱油用表面活性剂概述 |
| 1.4 甜菜碱型两性表面活性剂概述 |
| 1.4.1 羧基甜菜碱表面活性剂 |
| 1.4.2 磺基甜菜碱表面活性剂 |
| 1.5 论文研究目的与内容 |
| 第2章 羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂的合成与表征 |
| 2.1 实验试剂与仪器 |
| 2.2 羟丙基磺基甜菜碱的合成 |
| 2.2.1 实验方案 |
| 2.2.2 实验步骤 |
| 2.2.3 产物提纯 |
| 2.3 产物表征 |
| 2.3.1 FT-IR分析 |
| 2.3.2 FT-ICR MS分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂基础性能研究 |
| 3.1 实验试剂与仪器 |
| 3.2 Krafft点的测定 |
| 3.2.1 测试原理与方法 |
| 3.2.2 结果与讨论 |
| 3.3 临界胶束浓度CMC的测定 |
| 3.3.1 测试原理与方法 |
| 3.3.2 结果与讨论 |
| 3.4 最小烷烃数的测定 |
| 3.4.1 测试原理与方法 |
| 3.4.2 结果与讨论 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂界面性能的研究 |
| 4.1 实验试剂与仪器 |
| 4.2 测试原理与方法 |
| 4.3 表面活性剂的结构和浓度对油水界面张力变化的影响 |
| 4.4 NaCl浓度对油水界面张力的影响 |
| 4.5 复配性能研究 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂润湿作用的研究 |
| 5.1 实验材料与仪器 |
| 5.2 测试原理与方法 |
| 5.2.1 石英片预处理 |
| 5.2.2 接触角测定 |
| 5.3 羟丙基磺基甜菜碱改变油湿性固体表面润湿性的性能 |
| 5.4 表面活性剂对石英表面吸附基团的影响 |
| 5.5 表面活性剂对石英表面形貌的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）XB区块低渗透油藏化学驱适应性物理模拟实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.2 三元复合驱国内外发展现状 |
| 1.2.1 聚合物驱发展现状 |
| 1.2.2 三元复合驱发展现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 1.4 本文技术路线 |
| 第二章 XB区块油藏地质开发特征及现状 |
| 2.1 油田基本情况 |
| 2.2 XB区块化学驱适应性分析 |
| 第三章 聚合物优选及评价实验 |
| 3.1 适用的聚合物产品筛选及评价 |
| 3.1.1 聚合物流变性 |
| 3.1.2 聚合物增粘性 |
| 3.1.3 聚合物抗剪切性 |
| 3.1.4 聚合物抗盐性 |
| 3.1.5 聚合物稳定性 |
| 3.1.6 聚合物抗碱性 |
| 3.1.7 聚合物耐温性 |
| 3.2 聚合物与储层配伍性研究 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 表面活性剂优选及性能评价 |
| 4.1 表面活性剂优选及评价实验 |
| 4.1.1 表活剂与地层水配伍性 |
| 4.1.2 表活剂抗盐性 |
| 4.1.3 表活剂与碱的配伍性 |
| 4.1.4 表活剂乳化性 |
| 4.1.5 表活剂稳定性 |
| 4.1.6 表活剂驱油性 |
| 4.1.7 与防砂、固砂体系配伍性 |
| 4.2 本章小结 |
| 第五章 弱碱三元复合驱注入参数、层段及段塞组合优选 |
| 5.1 三元复合驱驱油实验条件 |
| 5.2 三元复合体系化学剂浓度优选 |
| 5.2.1 三元复合体系聚合物浓度优选 |
| 5.2.2 三元复合体系碱、表面活性剂浓度优选 |
| 5.3 三元复合体系段塞用量大小优选 |
| 5.4 三元复合驱注剂层段组合优选 |
| 5.5 三元复合驱注入速度优选 |
| 5.6 三元复合驱段塞组合优选 |
| 5.7 XB区块弱碱三元复合驱经济性分析 |
| 5.8 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简介、发表文章及研究成果目录 |
| 致谢 |
（4）新型芳基甜菜碱表面活性剂的合成、理化性质及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 引言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 表面活性剂在三次采油中的应用 |
| 1.1.1 表面活性剂的驱油机理 |
| 1.1.2 驱油用表面活性剂研究进展 |
| 1.1.3 无碱驱耐温抗盐表面活性剂的要求 |
| 1.2 甜菜碱表面活性剂 |
| 1.2.1 羧基甜菜碱表面活性剂 |
| 1.2.2 磺基甜菜碱表面活性剂 |
| 1.2.3 硫酸酯甜菜碱表面活性剂 |
| 1.2.4 磷酸酯甜菜碱表面活性剂 |
| 1.3 无碱驱甜菜碱表面活性剂研究进展 |
| 1.4.1 双烷基甜菜碱表面活性剂 |
| 1.4.2 芳基甜菜碱表面活性剂 |
| 1.4 粗粒化分子动力学模拟 |
| 1.4.1 粗粒化分子动力学模拟的概述 |
| 1.4.2 粗粒化分子动力学模拟的在表面活性剂领域的应用 |
| 1.5 选题背景与研究内容 |
| 1.5.1 研究背景及目的 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 系列甜菜碱型表面活性剂的合成及表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验药品和仪器 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 系列长链芳基羧基甜菜碱表面活性剂的合成 |
| 2.3.1 2-(长链烷氧基)-1,3-二甲基苯的合成及表征 |
| 2.3.2 5-氯甲基-2-(长链烷氧基)-1,3-二甲基苯的合成及表征 |
| 2.3.3 系列长链芳基羧基甜菜碱表面活性剂的合成及表征 |
| 2.4 系列长链芳基磺基甜菜碱表面活性剂的合成 |
| 2.4.1 3-(二甲基氨基)-2-羟丙基磺酸钠的合成及表征 |
| 2.4.2 系列长链芳基磺基甜菜碱表面活性剂的合成及表征 |
| 2.5 N-十二烷基-N,N-二甲基羧基甜菜碱表面活性剂的合成 |
| 2.6 N-十二烷基-N,N-二甲基羟丙基磺基甜菜碱表面活性剂的合成 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 系列甜菜碱表面活性剂的理化性质 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验药品和仪器 |
| 3.2.1 实验药品 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.3 实验方法 |
| 3.3.1 热重分析 |
| 3.3.2 表面张力 |
| 3.3.3 稳态荧光光谱 |
| 3.3.4 动态光散射 |
| 3.3.5 透射电镜 |
| 3.3.6 冷冻透射电镜 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 热重分析 |
| 3.4.2 表面张力 |
| 3.4.3 界面吸附 |
| 3.4.4 胶束化与热力学参数 |
| 3.4.5 聚集体微极性 |
| 3.4.6 胶束粒径分布 |
| 3.4.7 聚集体形态 |
| 3.4.8 堆积参数P的计算 |
| 3.5 粗粒化分子动力学模拟 |
| 3.5.1 实验参数设定 |
| 3.5.2 实验结果分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 系列甜菜碱表面活性剂的应用性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验药品和仪器 |
| 4.2.1 实验药品 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.3 实验方法 |
| 4.3.1 界面张力 |
| 4.3.2 长期热稳定性 |
| 4.3.3 润湿性能 |
| 4.3.4 静态吸附 |
| 4.3.5 乳化性能 |
| 4.3.6 岩心物理模拟 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 界面张力 |
| 4.4.2 长期热稳定性 |
| 4.4.3 润湿性能 |
| 4.4.4 静态吸附 |
| 4.4.5 乳化性能 |
| 4.4.6 岩心物理模拟 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 A 系列芳基甜菜碱表面活性剂及中间体表征图谱 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 个人简历 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文 |
| 学位论文数据集 |
（5）三元复合驱采出液中乳状液形成因素及生成规律研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的及意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.5 技术路线及创新点 |
| 1.5.1 技术路线 |
| 1.5.2 创新点 |
| 第二章 三元复合驱乳状液室内制备 |
| 2.1 室内乳状液评价方法 |
| 2.2 室内乳状液配制 |
| 2.3 确定乳状液室内配制方法 |
| 2.3.1 高速剪切乳化机的实验方案及实验步骤 |
| 2.3.2 高速剪切乳化机微观分析 |
| 2.3.3 电动搅拌机的实验方案及实验步骤 |
| 2.3.4 电动搅拌机微观分析 |
| 2.3.5 超声波乳化机的实验方案及实验步骤 |
| 2.3.6 超声波乳化机微观分析 |
| 2.3.7 室内配制方法优选 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 三元复合驱影响乳状液形成因素研究 |
| 3.1 三元复合驱乳状液形成机理 |
| 3.1.1 三元体系中碱的作用机理 |
| 3.1.2 三元体系中表面活性剂的作用机理 |
| 3.2 三元复合驱对乳状液形成的影响 |
| 3.2.1 表活剂对乳状液形成的影响 |
| 3.2.2 聚合物对乳状液形成的影响 |
| 3.2.3 碱对乳状液形成的影响 |
| 3.2.4 不同界面张力对乳状液形成的影响 |
| 3.2.5 油水比对乳状液形成的影响 |
| 3.2.6 温度和矿化度对乳状液形成的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 三元复合驱在储层中运移规律研究 |
| 4.1 三元复合体系在储层中运移规律实验 |
| 4.1.1 实验方法 |
| 4.1.2 长岩心的制作和驱替步骤 |
| 4.2 三元复合驱聚合物运移规律 |
| 4.3 三元复合驱压力、Na OH和表面活性剂变化规律 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 三元复合驱在储层中乳状液生成规律研究 |
| 5.1 填砂管50cm处乳状液生成规律 |
| 5.1.1 填砂管50cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.1.2 填砂管50cm处乳状液形成强度分析 |
| 5.2 填砂管150cm处乳状液生成规律 |
| 5.2.1 填砂管150cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.2.2 填砂管150cm处乳状液形成强度分析 |
| 5.3 填砂管250cm处乳状液生成规律 |
| 5.3.1 填砂管250cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.3.2 填砂管250cm处乳状液强度分析 |
| 5.4 填砂管350cm处乳状液生成规律 |
| 5.4.1 填砂管350cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.4.2 填砂管350cm处乳状液形成强度分析 |
| 5.5 填砂管450cm处乳状液生成规律 |
| 5.5.1 填砂管450cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.5.2 填砂管450cm处乳状液形成强度分析 |
| 5.6 填砂管550cm处乳状液生成规律 |
| 5.6.1 填砂管550cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.6.2 填砂管550cm处乳状液强度分析 |
| 5.7 填砂管600cm处乳状液生成规律 |
| 5.7.1 填砂管600cm处三元复合体系对乳状液粒径的影响 |
| 5.7.2 填砂管600cm处乳状液形成强度分析 |
| 5.8 不同注入阶段对乳状液生成的影响 |
| 5.9 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
（6）乳化对提高原油采收率的作用机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 前言 |
| 第一章 乳状液的基本理论 |
| 1.1 乳状液形成方法研究现状 |
| 1.2 乳状液稳定性研究现状 |
| 1.3 乳状液稳定性评估方法分析 |
| 1.4 乳状液在岩心中渗流规律研究 |
| 1.5 目前所面临的问题及未来的研究方向 |
| 第二章 乳状液动态失稳过程研究 |
| 2.1 试剂与仪器 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 表面活性剂浓度对乳状液失稳过程的影响 |
| 2.3.2 聚合物浓度和相对分子质量对乳状液失稳过程的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 岩心采出液动态失稳过程研究 |
| 3.1 实验仪器及材料 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.3 结果与分析 |
| 3.3.1 对岩心采出液乳化情况分析 |
| 3.3.2室内剪切验证实验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 乳化对驱油效果的影响 |
| 4.1 实验仪器与材料 |
| 4.2 实验方案 |
| 4.3 实验步骤 |
| 4.4 实验结果与讨论 |
| 4.4.1 乳化对低渗透岩心驱油效果的影响 |
| 4.4.2 乳化对中渗透岩心驱油效果的影响 |
| 4.4.3 乳化对高渗透岩心驱油效果的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 二元复合体系在长岩心中的乳化规律 |
| 5.1 实验仪器与材料 |
| 5.2 实验方案 |
| 5.3 实验步骤 |
| 5.4 实验结果与讨论 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
（7）聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂破乳性能及机理（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 变量注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究意义 |
| 1.2 研究内容 |
| 1.3 技术路线 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 三元复合驱采出水的水质特性与破乳脱稳 |
| 2.2 三元复合驱采出水破乳技术发展现状 |
| 2.3 三元复合驱采出水破乳剂研发现状 |
| 2.4 破乳机理研究进展及研究方法回顾 |
| 3 破乳性能评价 |
| 3.1 试验试剂和仪器 |
| 3.2 三元复合驱采出水模拟水样配制 |
| 3.3 聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂破乳性能评价 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂顶替置换破乳机理研究 |
| 4.1 油/水界面膜薄化行为与顶替置换破乳机理研究 |
| 4.2 破乳剂和驱油表面活性剂竞争吸附热效应与顶替置换破乳机理研究 |
| 4.3 负载型破乳剂分子结构变化与顶替置换破乳机理研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 聚醚聚季铵盐破乳剂电中和破乳机理研究 |
| 5.1 Zeta电位变化规律与电中和破乳机理研究 |
| 5.2 电导率变化规律与电中和破乳机理研究 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论 |
| 6.1 主要研究结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（8）砾岩油藏二元驱油体系乳化性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 砾岩油藏储层特征 |
| 1.2.1 砾岩油藏储层分类及特征 |
| 1.2.2 砾岩油藏开采特点 |
| 1.3 聚合物/表面活性剂二元复合驱油体系的应用 |
| 1.3.1 聚合物/表面活性剂二元复合驱油体系的研究现状 |
| 1.3.2 聚合物/表面活性剂二元复合驱油体系的特点 |
| 1.3.3 聚合物/表面活性剂二元复合驱油体系的驱油机理 |
| 1.4 原油与二元体系的乳化作用 |
| 1.4.1 二元驱油乳化的概念 |
| 1.4.2 胶束和微乳液的形成 |
| 1.4.3 二元驱油过程乳状液形成机理 |
| 1.4.4 原油乳状液的性质 |
| 1.4.5 二元驱油过程中乳状液的影响因素 |
| 1.4.6 乳状液的渗流机理 |
| 1.4.7 二元驱油过程中乳化对于原油开采的意义 |
| 1.5 本论文的研究思路 |
| 第2章 乳状液稳定与破乳机理探究 |
| 2.1 实验仪器及药品 |
| 2.2 实验方案 |
| 2.2.1 从粒子运动角度探究 |
| 2.2.2 从光学角度探究 |
| 2.2.3 从电学角度探究 |
| 2.3 实验结果与分析 |
| 2.3.1 从粒子运动角度结果分析 |
| 2.3.2 光学测定结果分析 |
| 2.3.3 电学角度结果分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 油水乳化影响因素分析 |
| 3.1 实验仪器及药品 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.2.1 二元驱块现场采出液乳化情况分析 |
| 3.2.2 模拟制备原油二元复合驱原油模拟乳状液 |
| 3.3 实验结果与分析 |
| 3.3.1 现场采出液乳化情况及微观结构分析 |
| 3.3.2 表面活性剂类型及浓度对乳化的影响 |
| 3.3.3 水油比及聚合物分子量及浓度对乳化的影响 |
| 3.3.4 剪切强度对乳化影响结果分析 |
| 3.3.5 温度对乳化的影响结果分析 |
| 3.3.6 水的pH值的影响结果分析 |
| 3.3.7 水中不同离子离子浓度对乳化的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 二元复合驱油体系微观驱油乳化渗流过程研究 |
| 4.1 实验仪器及药品 |
| 4.2 实验方案 |
| 4.2.1 亲水岩心微观模型二元复合体系驱油过程研究 |
| 4.2.2 亲油岩心微观模型二元复合体系驱油过程研究 |
| 4.3 实验结果与分析 |
| 4.3.1 亲水岩心微观模型二元复合体系驱油过程与结果分析 |
| 4.3.2 亲油岩心微观模型二元复合体系驱油过程与结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 二元体系在地层中驱油乳化效果及提高采收率效果研究 |
| 5.1 实验仪器及药品 |
| 5.2 实验方案 |
| 5.2.1 二元体系在近井地带驱油乳化能力研究 |
| 5.2.2 二元体系提高原油采收率模拟研究 |
| 5.3 实验结果与分析 |
| 5.3.1 近井地带采出液表观现象分析 |
| 5.3.2 近井地带采出液微观结构分析 |
| 5.3.3 近井地带采出液粒径分析 |
| 5.3.4 二元体系提高原油采收率模拟研究结果分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）石油磺酸盐弱碱体系三元复合驱采出液和采出水的特性与稳定机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 前言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 三元复合驱技术 |
| 1.1.1 三元复合驱技术原理 |
| 1.1.2 三元复合驱技术在油田矿场的实际应用 |
| 1.2 三元复合驱采出液的类型及结构特点 |
| 1.2.1 化学驱采出液的形成及特性 |
| 1.2.2 三元复合驱采出液的类型及特性 |
| 1.2.3 三元复合驱采出液的微观结构及液滴分布 |
| 1.3 三元复合驱采出液的界面膜与界面性质 |
| 1.3.1 界面膜 |
| 1.3.2 界面张力 |
| 1.3.3 界面流变性 |
| 1.3.4 界面电现象 |
| 1.4 三元复合驱采出液的粘度与流变性 |
| 1.5 三元复合驱采出液的稳定与失稳 |
| 1.5.1 三元复合驱采出液的稳定性 |
| 1.5.2 三元复合驱采出液的相分离行为 |
| 1.5.3 驱油剂对采出液稳定性的影响 |
| 1.6 三元复合驱采出水研究方法及处理技术的最新进展 |
| 1.7 课题的提出及研究内容 |
| 第二章 北二西试验区三元复合驱采出液构成与特性评价 |
| 2.1 实验方法和步骤 |
| 2.1.1 材料与仪器 |
| 2.1.2 采出液性质评价方法 |
| 2.1.3 现场采出水性质评价方法 |
| 2.2 现场采出液的性质 |
| 2.3 现场采出水的性质 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 驱油剂对采出液水相粘滞性和油水界面性质的影响 |
| 3.1 实验方法和步骤 |
| 3.1.1 材料与仪器 |
| 3.1.2 实验样品的制备 |
| 3.1.3 模拟样品视粘度的测定 |
| 3.1.4 油水平衡界面张力的测定 |
| 3.1.5 油水动态界面张力和液滴界面寿命测定 |
| 3.1.6 油水界面Zeta电位测定 |
| 3.2 实验结果和讨论 |
| 3.2.1 驱油剂对采出水视粘度的影响 |
| 3.2.2 驱油剂对油水平衡界面张力的影响 |
| 3.2.3 驱油剂对油水动态界面张力和液滴界面寿命的影响 |
| 3.2.4 驱油剂对油水界面Zeta电位的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 驱油剂对采出水及采出液油水分离特性的影响 |
| 4.1 实验方法和步骤 |
| 4.1.1 材料与仪器 |
| 4.1.2 驱油剂对模拟采出水油水分离特性影响评价方法 |
| 4.1.3 驱油剂对O/W型采出液油水分离特性影响评价方法 |
| 4.1.4 驱油剂对W/O型采出液油水分离特性影响评价方法 |
| 4.2 实验结果和讨论 |
| 4.2.1 驱油剂对模拟采出水油水分离特性的影响 |
| 4.2.2 驱油剂对O/W型采出液油水分离特性的影响 |
| 4.2.3 驱油剂对W/O型采出液油水分离特性的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 注入液中的微乳液在油藏和地面采出系统中的演变 |
| 5.1 实验方法和步骤 |
| 5.1.1 材料与仪器 |
| 5.1.2 模拟注入液的制备 |
| 5.1.3 ASP和 AS注入液与原油的平衡老化实验 |
| 5.1.4 老化模拟液的稀释 |
| 5.1.5 现场采出水的特性 |
| 5.2 实验结果和讨论 |
| 5.2.1 微乳液的形成及粒径分布特征 |
| 5.2.2 微乳液的失稳 |
| 5.2.3 采出水中纳米-亚微米尺度油珠的来源和成因 |
| 5.2.4 复合型破乳剂SP1013 的研制及在北二西试验区的应用 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的学术论文及研究成果 |
| 致谢 |
（10）乳化作用对三元驱采收率影响及作用机制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第一章 前言 |
| 1.1 国内外研究现状 |
| 1.1.1 三元复合驱国内外发展现状 |
| 1.1.2 三元复合驱驱油机理 |
| 1.2 三元体系化学剂与原油之间的相互作用 |
| 1.2.1 超低界面张力机理 |
| 1.2.2 油相组成对界面张力的影响 |
| 1.3 大庆油田三元驱矿场应用现状和存在问题 |
| 1.3.1 化学剂损失 |
| 1.3.2 复合体系的组分分离 |
| 1.3.3 驱油过程中的油水乳化 |
| 1.3.4 油水分离困难 |
| 1.3.5 结垢问题严重 |
| 1.3.6 污水处理困难 |
| 1.4 研究内容和技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 三元体系在油水相中分配比例实验研究 |
| 2.1 药剂检测方法 |
| 2.1.1 表面活性剂浓度检测方法 |
| 2.1.2 聚合物浓度检测方法 |
| 2.1.3 碱浓度检测方法 |
| 2.1.4 硫含量检测方法 |
| 2.2 实验条件 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验方案 |
| 2.3 结果分析 |
| 2.3.1 弱碱三元体系 |
| 2.3.2 强碱三元体系 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 原油组成对药剂分配比例影响及作用机制研究 |
| 3.1 实验条件 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 仪器设备 |
| 3.2 原油中活性组分萃取方法和测试原理 |
| 3.2.1 活性组分分离 |
| 3.2.2 红外光谱仪分析 |
| 3.2.3 气相色谱-质谱联用仪分析 |
| 3.3 结果分析 |
| 3.3.1 萃取活性组分红外光谱分析 |
| 3.3.2 萃取活性组分GC-MS分析 |
| 3.3.3 萃余油组分GC-MS分析 |
| 3.3.4 动态界面张力 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 三元体系岩心内运移和滞留特性研究 |
| 4.1 实验原理 |
| 4.2 实验条件 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 方案设计 |
| 4.3 结果分析 |
| 4.3.1 采收率和动态特征 |
| 4.3.2 采出液药剂浓度变化规律 |
| 4.3.3 岩心中剩余油饱和度和表面活性剂滞留量分布 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 乳化作用对三元驱采收率影响和评价方法研究 |
| 5.1 实验条件 |
| 5.1.1 实验材料 |
| 5.1.2 实验设备 |
| 5.1.3 实验方案 |
| 5.2 结果分析 |
| 5.2.1 等渗流阻力聚合物溶液和三元体系 |
| 5.2.2 聚合物溶液和三元体系驱油效果及其影响因素 |
| 5.2.3 两种注入方式增油效果对比 |
| 5.2.4 配制水增油效果对比 |
| 5.3 小结 |
| 第六章 采出液乳化类型及乳化作用对矿场试验效果影响研究 |
| 6.1 杏十二弱碱三元试验区 |
| 6.1.1 采出液取样井和取样日期 |
| 6.1.2 药剂浓度检测方法 |
| 6.1.3 油井采出液样品中药剂浓度及乳化类型检测 |
| 6.2 试验区油井采出液乳化类型统计 |
| 6.3 典型油井开采曲线及其特征分析 |
| 6.3.1 油井开采曲线 |
| 6.3.2 特征分析 |
| 6.4 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 研究成果 |
| 参加科研项目 |
| 致谢 |
四、三元复合驱体系油相中阴离子表面活性剂的分离方法（论文参考文献）
- [1]新型耐温耐盐型驱油用表面活性剂研究[D]. 李媛丽. 江南大学, 2020(01)
- [2]羟丙基磺基甜菜碱制备与性能的研究[D]. 田静怡. 中国石油大学(北京), 2020(02)
- [3]XB区块低渗透油藏化学驱适应性物理模拟实验研究[D]. 李勇. 东北石油大学, 2020(03)
- [4]新型芳基甜菜碱表面活性剂的合成、理化性质及应用研究[D]. 高世峰. 中国石油大学(北京), 2020(02)
- [5]三元复合驱采出液中乳状液形成因素及生成规律研究[D]. 李勇志. 东北石油大学, 2019(01)
- [6]乳化对提高原油采收率的作用机理研究[D]. 张博文. 东北石油大学, 2019(01)
- [7]聚醚聚季铵盐及其负载型破乳剂破乳性能及机理[D]. 王青青. 中国矿业大学, 2019(01)
- [8]砾岩油藏二元驱油体系乳化性能的研究[D]. 赵鹏. 中国石油大学(北京), 2019(02)
- [9]石油磺酸盐弱碱体系三元复合驱采出液和采出水的特性与稳定机理研究[D]. 赵觅. 东北石油大学, 2018(01)
- [10]乳化作用对三元驱采收率影响及作用机制研究[D]. 孙学法. 东北石油大学, 2018(01)