一、ABS树脂熔融接枝马来酸酐的研究（论文文献综述）
孙文盛[1]（2020）在《ABS与PP复合材料制备工艺的研究进展》文中进行了进一步梳理综述了目前国内ABS/PP复合材料工艺研究进展,详细介绍ABS/PP复合材料提高2者相容性、增强2相间界面结合力的相容剂种类及助剂,及专用ABS/PP复合材料的制备方法。
李亚林[2]（2020）在《PA6/ABS合金的制备及其性能研究》文中提出近年来,PA6/ABS合金的应用领域不断拓展,产品性能指标也越加严格,因此研制出优异商业性质的PA6/ABS合金很有必要,本文采用相容剂KT-2M对PA6和ABS进行增容制备以及对合金材料进行改性研究。本文的研究工作主要有:采用主流共混工艺制备出PA6/ABS合金,探究不同种类的相容剂对合金性能影响,确定出最佳的相容剂,之后改变原料配比,由材料的熔体流动性、拉伸、弯曲等力学性能、结晶和熔融温度、相形貌几个方面分析,得出合金的最佳原料配比。结果表明,相容剂KT-2M增容效果最佳,更能满足实际工艺生产要求,其具体性能指标为:熔融指数为5.1 g/10min、缺口冲击强度为4.6 kJ/m2、断裂伸长率为20%、拉伸强度为69 MPa。原料PA6与ABS的最佳配比为70:30。向PA6/ABS合金材料中添加0-7份的ABS高胶粉进行增韧研究,增韧剂含量从0-7份逐渐增加,发现复合材料的缺口冲击强度呈增加趋势;PA6/ABS合金材料的拉伸和弯曲强度,由快速下降到变为下降缓慢;PA6/ABS合金断裂伸长率明显改变,先缓慢增加后迅速增加。ABS高胶粉对合金有一定的增韧作用,但是在样本外观上,有轻微的分层现象出现。采用玻璃纤维做为增强体,KT-2M做为相容剂,开发高强度的合金材料。玻璃纤维添加量为20%时,PA6/ABS复合材料的缺口冲击强度、拉伸强度和弯曲强度增强效果提升明显,其中第Ⅱ组的PA6/ABS增强合金强度分别为9.8kJ/m2、126 MPa、192 MPa,较未添加玻璃纤维时分别提高了100%、96%、123%,但断裂伸长率降低了25.4%。通过DSC和TG分析得知,相容剂KT-2M的加入,对PA6/ABS增强复合材料的熔融温度和热稳定性并没有太大的影响。由复合材料的冲击断面形貌得出,三者端口均有分层现象,但是相容剂的加入,可改善复合材料的界面状况。
赵子瑨[3]（2020）在《针叶浆/ABS木塑复合材料的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理木塑复合材料是近年来在国内逐渐兴起的一种新型绿色环保材料,它具有成本较低、性能优异、外型美观、用途广泛等优点。然而,木塑复合材料的性能受到所添加木质填料种类的影响,并且其耐老化性能较差,使用传统加工方法无法成型出结构复杂的产品。因此,选择合适的木质填料、改善木塑复合材料的耐老化性能、使用新型加工方法制备结构复杂且精细的木塑产品具有重要的研究意义。本论文以ABS基木塑复合材料为主体,选择造纸行业常用的原料针叶浆对木塑复合材料进行改性,深入研究了复合材料的力学性能、热性能、老化性能等,同时利用熔融沉积型（FDM）3D打印技术对材料进行成型,系统研究了材料组成与3D打印性能间的关系。论文首先通过材料成分分析、电子显微镜观察以及热失重等手段表征了针叶浆的基本性质,结果表明,针叶浆的主要成分为纤维素与半纤维素,木质素含量为零;针叶浆纤维呈螺旋长条带状,表面质地比较粗糙;其初始分解温度约为310℃,最大分解速率温度约为370℃。将针叶浆作为填料分别对ABS塑料以及ABS基木塑复合材料进行改性。结果表明,随着针叶浆含量的增加,材料的拉伸强度、弯曲模量和弯曲强度均得到提高,但冲击强度有所降低,针叶浆和木粉对ABS树脂具有协同增强效应。针叶浆的加入使ABS基木塑复合材料的维卡软化温度得到提高,密度增大,但材料的初始分解温度和最大热失重温度发生下降,加工性能降低,吸水率上升。添加界面改性剂能够增大填料与基体的相容性,提高材料的力学性能,使材料断面处孔洞数量发生减少,同时还能使材料的熔体流动速率得到增大,吸水率减小。丙烯腈-苯乙烯-丙烯酸酯（ASA）由于其结构特点具有优异的耐候性,将其加入到ABS基木塑复合材料能够改善材料的耐老化性能。本论文使用氧化诱导期、热氧老化、紫外老化和冻融试验等多种方法系统研究了不同针叶浆含量的针叶浆/ABS木塑复合材料以及不同ABS/ASA配比的针叶浆/ABS/ASA木塑复合材料的耐老化性能。结果发现,针叶浆的加入使ABS木塑复合材料的氧化诱导期略有增加,而ASA的加入明显提高了材料的氧化诱导期。两种材料在热氧老化21天和紫外老化15天内的耐老化性能均表现良好。随着热氧和紫外老化时间的增加,材料的表面颜色均出现褪色的情况,但是ASA的加入能够使褪色现象得到改善。经过热氧老化后,针叶浆含量对材料表面羰基指数影响不大,而ASA含量的增加使材料表面羰基指数增长幅度发生降低,有利于增强材料的耐老化性能。使用灰色GM（1,1）模型能够较准确地预测针叶浆/ABS木塑复合材料以及针叶浆/ABS/ASA木塑复合材料在长时间老化处理后力学性能的变化,且所得到模拟值的变化规律与实际值相一致。利用熔融沉积型3D打印技术制备了针叶浆/ABS打印材料,同时探究了无机纳米填料对材料的影响。研究结果表明,将3phr针叶浆和1wt%MMT加入到ABS中所制备的3D打印材料具有最佳的力学性能、层间粘接强度和翘曲性能。随着针叶浆含量的增加,针叶浆/MMT/ABS复合材料的维卡软化温度随之逐渐增大,初始热分解温度逐渐减小,经过热氧老化后材料的力学性能变化幅度不大,耐热氧老化性能优良。加入界面改性剂能够提高针叶浆/MMT/ABS复合材料3D打印制品的综合力学性能,其中当KH-550含量为填料的3 wt%时体系的改性效果最好。通过正交实验结果显示,打印参数中光栅角度对材料的综合力学性能影响最大,对打印参数进行优化可以使针叶浆/MMT/ABS复合材料的层间粘接性能优于未改性纯ABS。
王瑞[4]（2020）在《高抗冲聚烯烃/废旧PVB膜片共混材料制备与研究》文中提出聚乙烯醇缩丁醛（PVB）和适量的增塑剂、光热稳定剂等添加剂共混后加工而成的膜片,具有良好的抗冲性、粘结性以及耐老化性且无毒等优点,被广泛应用于汽车安全玻璃、光伏封装及高层建筑玻璃等领域。在这些领域相关产品生产和使用过程中产生了较多的废旧PVB膜片（r-PVB）,通常的填埋或焚烧处理会造成环境影响,若能实现r-PVB高附加值的回收利用则可带来社会与经济双重效益。本文主要考察r-PVB对高密度聚乙烯（HDPE）以及聚丙烯（PP）的增韧作用。首先研究了增容剂种类以及加料顺序对HDPE/r-PVB共混物力学性能的影响,筛选出增容效果优异的增容剂和工艺;在此基础上,制备具有优异抗冲性能的HDPE共混物及PP共混物,并探究r-PVB与增容剂的配比对HDPE共混物及PP共混物微观形貌、力学性能、流变特性以及热性能的影响。主要研究内容和结果如下:（1）采用转矩流变仪熔融共混并用模压成型工艺,利用一步法及母料法分别制备了三种马来酸酐接枝物增容的HDPE/r-PVB共混物。结果表明,以乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐（POE-g-MA）为增容剂、一步法制备的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的缺口冲击强度最高。（2）按照上述优选的方法及增容剂,固定HDPE与分散相（r-PVB与POE-g-MA总重）质量比为70/30,考察分散相中r-PVB与POE-g-MA的配比对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌及性能的影响。POE-g-MA的引入可有效改善HDPE与r-PVB之间的相容性,增加界面粘附力;当r-PVB与POE-g-MA质量比为25/5时,HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的缺口冲击强度达52.4 k J/m2,是纯HDPE的8.7倍,但拉伸强度明显降低。R-PVB与POE-g-MA的引入降低了HDPE的结晶度,但HDPE/r-PVB/POE-g-MA三元共混物结晶度相差不大。固定r-PVB与POE-g-MA的质量比为25/5,研究分散相含量对共混物形态与性能的影响,当分散相含量超过25 wt%后,分散相粒径显着减小,HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物发生明显的脆韧转变。（3）采用双螺杆挤出机熔融共混并用注塑成型工艺,考察了质量比为70/25/5的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的力学性能,其缺口冲击强度达60k J/m2,且拉伸强度与断裂伸长率与纯HDPE相近。（4）采用双螺杆挤出机熔融共混并用注塑成型工艺,固定PP与分散相（r-PVB与POE-g-MA总重）质量比为70/30,考察了r-PVB及POE-g-MA配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌与性能的影响。当PP/r-PVB/POE-g-MA的质量比为70/10/20时,其缺口冲击强度为78.0 k J/m2,是纯PP的16.6倍。POE-g-MA与r-PVB与形成了核壳结构,有利于共混物韧性的提高。
刘嘉任[5]（2019）在《PBT/ABS与TPU/ABS共混合金的制备及耐应力开裂性能研究》文中提出丙烯腈-丁二烯-苯乙烯（ABS）是一种机械性能优良,表面光泽度高,韧性优良的共聚物,但是其制品在长期使用过程中,经常出现开裂的现象,为了提高ABS的耐应力开裂性能,本文采用聚对苯二甲酸丁二醇酯（PBT）和热塑性聚氨酯（TPU）两种聚合物,分别对ABS进行共混改性,以期提高产品使用寿命。本文采用双螺杆挤出机制备了 PBT/ABS合金和TPU/ABS合金,比较了 PBT的种类和含量,以及TPU的含量对ABS的力学性能及耐应力开裂性能的影响。分别使用电子万能试验机、扫描电子显微镜、接触角测量仪、差示扫描量热仪,研究了PBT/ABS合金和TPU/ABS合金的力学性能,断面形貌,表面能、结晶性能;采用预制应力-溶剂释放应力法,检测合金的耐溶剂应力开裂性能;采用循环应力开裂实验,研究了材料的耐循环应力开裂性能;最后采用格里菲思理论计算得出材料的应力强度因子（Kic）,使用KIc来衡量材料耐应力开裂的难易程度。研究表明:PBT的种类对PBT/ABS共混合金的力学性能有较大的影响,使用低熔体流动性的PBT制备的PBT/ABS共混合金性能较优;PBT的加入对ABS树脂起到了增强作用,其拉伸性能上升,冲击强度下降,冲击断面由韧性断面向脆性断面转变。当PBT含量为4份时,共混合金综合性能较优,与ABS相比其拉伸强度和熔体流动速率分别提高了 15.2%和24.4%,冲击强度略有降低,PBT加入后ABS的玻璃化转变温度向低温发生移动,当PBT含量为5份时,ABS的玻璃化转变温度从105.5℃降低到了 100.0℃;随TPU含量的增加,TPU/ABS合金拉伸强度基本保持不变,冲击强度和熔体动性都随TPU含量的增加而提高,当TPU含量为5份时,TPU/ABS合金的综合性能较优,其冲击强度和熔体流动速率分别提升了 11.4%和49.6%,拉伸强度下降了 2.5%;PBT和TPU都可以改善ABS的耐溶剂开裂性能,当PBT含量为5份时,PBT/ABS耐应力开裂时间延长了 162.5%,当TPU含量为5份时,TPU/ABS的耐应力开裂时间延长了 250.0%;当PBT含量为6份时,PBT/ABS的应力失效循环次数提升了 17.0%,当TPU含量为6份时,TPU/ABS的应力失效循环次数提升了 22.2%;通过格里菲斯理论计算了共混合金的应力强度因子（KIC）,PBT的加入使ABS的应力强度因子提高,而TPU的加入对ABS的Kic不大。经与实验结果对照发现,Kic可以较好的描述韧性聚合物和脆性聚合物产生裂纹的起始条件,但不适用于描述韧性聚合物的断裂行为。
许世华[6]（2019）在《基于氯化锂改性的尼龙6及其聚烯烃合金基木塑复合材料》文中进行了进一步梳理目前,市场上的木塑复合材料一般为通用塑料如高密度聚乙烯（HDPE）、聚丙烯（PP）、聚氯乙烯（PVC）等和天然纤维所制备,其力学强度不高,往往用于装饰材料,较难用于力学性能要求较高的工程领域。而高强度工程塑料如尼龙6（PA6）、尼龙66（PA66）、聚对苯二甲酸乙二醇酯（PET）由于其熔点较高,与热稳定性较低的天然纤维在加工温度上较难匹配,故很难制备高强度工程塑料基木塑复合材料。本文通过改性剂氯化锂（LiCl）将PA6的熔点降低,从而制备低熔点、高强度的PA6及PA6/PP和PA6/HDPE合金基木塑复合材料,主要研究内容和结果如下:（1）添加适量LiCl能够有效地降低PA6的熔点和加工温度,从而用于木塑复合材料的制备,并且可以利用扩链剂PBO提高PA6的分子量,进而增强木塑复合材料的机械性能。将PA6和LiCl在转矩流变仪中高温混合改性,路易斯酸LiCl和PA6发生络合反应,降低了 PA6结晶度和熔点,同时PA6的晶型由晶粒尺寸较小的α型晶体转变为晶粒尺寸较大的γ型晶体,改性后的PA6/木粉复合材料的加工温度被大幅降低,最后热压成型。通过材料的表面颜色和红外光谱分析,表明复合材料虽有所热解,但已避免材料严重变黑的现象。LiCl和PA6的络合反应类似于交联作用,故而提高了复合材料的力学性能,尤其是冲击强度。为了最大限度提高材料强度,利用双恶唑啉类扩链剂PBO改性PA6,使其分子量大幅提高,且扩链剂的基团和木粉易于氢键结合,进而提高两者的相容性和复合材料的强度。（2）LiCl有效降低了 PA6/PP合金的熔融及加工温度,可用于低熔点PA6/PP合金基木塑复合材料的制备,其和MAPP并用可提高复合材料的相容性和力学性能。将PA6、PP、LiCl、马来酸酐接枝聚丙烯（MAPP）置入转矩流变仪中高温改性得PA6/PP合金,再将塑料合金粒子和木粉在较低的加工温度下制备木塑复合材料。通过材料的表面颜色和红外光谱分析,PA6/PP合金基木塑复合材料基本可保持木材的颜色,热解程度降低。LiCl除可和PA6发生络合反应,还与MAPP中的酸酐基团发生络合反应,从而可提高PA6和PP的相容性,进而可提高木塑复合材料的力学性能。MAPP可以和PA6发生缩合反应,和木粉发生酯化反应,和PP分子链发生缠绕,进而提高了复合材料的相容性及力学性能。随着PA6含量的提高,复合材料的弯曲强度和模量也提高,韧性下降。但由于高含量PP会诱导PA6生成较大球晶,故40%PA6含量的复合材料其冲击强度反而比50%PA6含量木塑要低。（3）LiCl也可降低PA6/HDPE合金的熔融和加工温度,进而可制备低熔点PA6/HDPE合金基木塑复合材料,LiCl和MAPE均可提高复合材料的相容性和力学性能。将PA6、HDPE、LiCl、马来酸酐接枝聚乙烯（MAPE）置入转矩流变仪中高温改性,再将合金塑料粒子和木粉在较低的加工温度下制备木塑复合材料。在200℃的加工温度下,PA6/HDPE合金基木塑复合材料可保持木材的颜色,热解程度较低。LiCl可和MAPE中的酸酐基团及PA6均发生络合反应,从而可提高PA6和HDPE的相容性和复合材料的力学性能。MAPE可以和PA6发生缩合反应,和木粉发生酯化反应,和HDPE分子链发生缠绕,进而提高了复合材料的相容性及力学性能。PA6含量提高,复合材料弯曲强度和模量提高,而韧性下降。（4）利用LiCl改性和过氧化二异丙苯（DCP）/马来酸酐（MAH）原位接枝法（一步法）反应,可制备力学性能尤其是韧性极佳的PA6/HDPE/微晶纤维素（MCC）复合材料。先将DCP和MAH的丙酮溶液喷洒到PA6、HDPE混合物中,在通风橱中蒸发掉丙酮后,将LiCl加入混合物中,经转矩流变仪的高温混合,再和MCC复合,最终热压成型。高温下引发剂DCP和MAH可发生原位接枝反应,将MAH接枝到PA6和HDPE分子链上。MAH基团可以和PA6端氨基发生缩合反应,和MCC的羟基发生酯化反应,从而可以提高HDPE和PA6以及MCC的相容性,进而有助于提高复合材料的力学性能。LiCl和PA6,HDPE分子链上的MAH基团以及MCC均能发生络合反应,故也提高了复合材料的力学性能。LiCl可显着提高复合材料的玻璃化转变温度,从而有助于拓宽材料的应用温度范围。综上所述,LiCl可显着降低PA6熔点和加工温度,从而可制备低熔点的PA6,PA6/PP以及PA6/HDPE合金基木塑复合材料,避免材料的严重降解和变黑现象。此外适量LiCl还可大幅提高木塑复合材料各组分相容性和力学性能,有望拓宽材料的应用领域,尤其要求较高的工程领域,具有广阔的市场应用前景。
甘宇鑫[7]（2018）在《无机纤维增强ABS/PC树脂复合材料的制备》文中进行了进一步梳理复合材料在现今工业生产中扮演着越来越重要的角色,其中,高分子基复合材料具有质轻、强度高、易于加工等特点在实际中应用非常广泛,尤其是在重型装备制造领域,随着可持续发展战略的提出,对选材要求越发苛刻,而降低产品结构重量最直接的方式就是用高性能的复合材料来替代传统金属合金材料。以往来讲,单一的高分子树脂材料无法满足日益严峻的性能要求,而PC和ABS这两种高分子树脂材料具有相似的主链结构和相近的溶解度参数,这就为制备高分子树脂合金材料提供了理论基础;同时,在得到高性能树脂合金基体后通过向其中加入无机纤维作为强化相,用以满足树脂在实际应用中的综合性能要求。本课题的主要研究内容是通过双螺杆挤出机制备无机增强的ABS/PC树脂复合材料:实验中首先对ABS和PC的配比进行研究,得到综合性能良好的实验配方,之后选用合适的相容剂,对ABS和PC两种高分子树脂的相容性进行改善,良好的基体材料是制备高性能复合材料的基础;考虑到无机物作为强化相,因此要对强化相进行表面官能化处理从而提高其反应活性,本实验设计了通过酸洗、偶联剂改性和挂胶处理等方式,对无机填料进行官能化处理从而提高强化相与高分子树脂基底的粘接性。研究结果表明:随着PC的加入对ABS的各项力学性能有所提升,当PC含量在60%80%区间时,ABS/PC树脂合金的综合力学性能最好,继续向这一体系中添加相容剂ABS-g-MAH,树脂合金的玻璃化转变温度降低,微观形貌趋于平整,相容性变好;经过偶联剂处理后的氧化铝颗粒傅里叶红外测试表明,颗粒表面挂有对应偶联剂的特征官能团,氧化铝颗粒已具备反应活性;再经完全官能化处理后的纤维傅里叶红外测试和SEM照片表明,纤维表面均匀的覆盖一层有机物过渡层,这样的预处理方式有助于无机填料和高分子树脂基底的粘接。本实验研究了不同无机填料和不同添加比例对ABS/PC树脂合金增强效果的影响,分别向固定配方的ABS/PC树脂合金基体中加入氧化铝颗粒、碳纤维和单晶氧化铝晶须纤维,实验结果表明随着无机填料含量的增加,材料的抗拉强度均有所上升,这说明本实验制定的对无机填料官能化处理的方案有效,其中添加碳纤维的实验组抗拉强度提升最高;添加单晶氧化铝晶须纤维的实验组具有较好的综合力学性能;实验还研究了单晶氧化铝晶须纤维的加入对ABS/PC树脂合金体系热稳定性的影响,得到结果表明,当单晶氧化铝晶须纤维含量从5%增加到10%后,复合材料的热稳定性有明显的改善;继续添加单晶氧化铝晶须纤维至15%时,复合材料的热稳定性没有明显变化。通过实验结论可知,经过表面处理后的无机填料加入到ABS/PC树脂合金中后,碳纤维和单晶氧化铝晶须纤维都有着非常出色的增强效果,其中在力学性能提升和热稳定性改善上,单晶氧化铝晶须纤维都有着亮眼的表现;由于以往都选用纤维毡或小线束制备复合材料,成本高而且工艺繁琐,因此本实验的复合材料制备思路可以大幅度提高生产效率,并且在实际生产中具有指导意义。
奚子雅,王景伟,黄庆,白建峰,张承龙[8]（2018）在《马来酸酐/苯乙烯接枝聚丙烯的制备及其改性ABS/HIPS合金性能的研究》文中认为利用熔融挤出技术制备了马来酸酐接枝聚丙烯和马来酸酐/苯乙烯共接枝聚苯乙烯,采用酸碱滴定法定量分析接枝物的接枝率,并研究了单体、引发剂以及第二单体用量对接枝率的影响。将最佳条件下的接枝产物PP-g-（St-coMAH）与ABS/HIPS合金共混,研究其微观结构并测试其力学性能。结果表明:在PP为100 g,MAH为3 g,DCP为0.08 g以及St∶MAH的物质的量比为1∶1时,PP-g-（St-co-MAH）的接枝率最高为0.612%。当ABS/HIPS合金中PP-g-（St-co-MAH）加入6 g时,ABS/HIPS合金的拉伸强度和弯曲强度达最大值,与不加接枝物相比拉伸强度提高了24.02%,弯曲强度提高了10.3%。
李佩华,胡涛,罗晶瑾,龚兴厚,吴崇刚[9]（2018）在《聚苯乙烯的机械性能与耐热性改性研究进展》文中研究表明系统地评述了不同方法改性聚苯乙烯（PS）的机械性能与耐热性,包括（未官能化、官能化）无机填料直接填充或在聚合过程中原位填充改性;（未改性、改性）聚合物直接共混或在聚合过程中原位共混改性;离子交联、互穿聚合物交联网络、共价交联改性;从单体出发采用无规、接枝或嵌段共聚改性;以及同时使用两种方法的耦合改性（如共混-填充、共聚-共混、共聚-填充、离子交联-共混、离子交联-填充）等。在此基础上,对各种改性方法的优缺点进行了比较与讨论。
王美琳,刘晓丽,李志英,刘凤岐[10]（2018）在《ABS高胶粉接枝马来酸酐及其对ABS/PET合金性能的影响》文中研究说明采用溶液法制备了丙烯腈-苯乙烯-丁二烯高胶粉（ABSHR）接枝马来酸酐（MAH）,使用红外光谱表征了ABSHR接枝马来酸酐（ABSHR-g-MA）的结构;探究了MAH、BPO、ABSHR的用量及反应温度和反应时间对ABSHR-g-MA接枝率的影响,以及ABSHR-g-MA作为增容剂对ABS/PET合金性能的影响。结果表明:ABSHR-g-MA接枝率随着MAH和BPO用量的增加而增加,但添加量过高时,接枝率增加缓慢或有所降低;适当升高反应温度和延长反应时间有利于接枝反应的发生;ABSHR-g-MA作为ABS/PET合金增容剂,随着ABSHR-g-MA接枝率的增加缺口冲击强度和断裂伸长率明显增加,分别提高了127%和121%,而拉伸强度和弯曲强度稍有降低;同时随ABSHR-g-MA接枝率的增加合金的耐热性能提高,熔融流动速率有所降低。
二、ABS树脂熔融接枝马来酸酐的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、ABS树脂熔融接枝马来酸酐的研究（论文提纲范文）
（1）ABS与PP复合材料制备工艺的研究进展（论文提纲范文）
| 1 国内PP/ABS复合材料主要合成工艺 |
| 1.1 PP与ABS树脂简单共混 |
| 1.2 添加相容剂PP与ABS熔融共混 |
| 1.2.1 添加非反应型相容剂 |
| 1.2.2 添加反应型相容剂PP与ABS熔融共混 |
| 2 专用PP/ABS复合材料状况 |
| 2.1 ABS/PP/Ca CO3复合材料制备 |
| 2.2 阻燃性ABS/PP复合材料 |
| 2.3 发泡性ABS/PP复合材料 |
| 2.4 3D专用复合材料制备工艺 |
| 3 其它专用料ABS/PP复合材料 |
| 4 结束语 |
（2）PA6/ABS合金的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 尼龙6简介 |
| 1.2.1 PA6概述 |
| 1.2.2 PA6的应用领域 |
| 1.2.3 PA6的改性研究 |
| 1.3 ABS简介 |
| 1.3.1 ABS概述 |
| 1.3.2 ABS的应用领域 |
| 1.3.3 ABS的改性研究 |
| 1.4 PA6/ABS合金的改性研究和应用 |
| 1.4.1 PA6/ABS增容研究 |
| 1.4.2 PA6/ABS合金增韧研究 |
| 1.4.3 PA6/ABS合金增强研究 |
| 1.4.4 PA6/ABS合金的应用 |
| 1.5 本课题的研究目的及内容 |
| 第2章 PA6/ABS合金的制备 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 主要仪器设备 |
| 2.2.3 实验内容 |
| 2.3 性能测试 |
| 2.3.1 PA6/ABS流动性能测试 |
| 2.3.2 PA6/ABS力学性能测试 |
| 2.3.3 PA6/ABS熔融和结晶行为测试 |
| 2.3.4 PA6/ABS微观形态测试 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 不同相容剂对PA6/ABS合金的性能研究 |
| 2.4.2 PA6和ABS不同配比对共混合金的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 PA6/ABS合金的增韧研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料 |
| 3.2.2 主要仪器设备 |
| 3.2.3 实验配方与工艺 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 PA6/ABS增韧合金流动性能研究 |
| 3.3.2 PA6/ABS增韧合金力学性能研究 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 PA6/ABS合金的增强研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原料 |
| 4.2.2 主要仪器设备 |
| 4.2.3 实验配方与工艺 |
| 4.2.4 性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 PA6/ABS增强合金流动性能研究 |
| 4.3.2 PA6/ABS增强合金力学性能研究 |
| 4.3.3 PA6/ABS增强合金熔融和结晶行为研究 |
| 4.3.4 PA6/ABS增强合金热稳定性研究 |
| 4.3.5 PA6/ABS增强合金形态研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表学术论文以及参加科研情况 |
（3）针叶浆/ABS木塑复合材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 木塑复合材料概述 |
| 1.2.1 木塑复合材料简介 |
| 1.2.2 木塑复合材料的原料组成 |
| 1.2.3 木塑复合材料的加工工艺 |
| 1.2.4 木塑复合材料的研究现状 |
| 1.3 针叶浆简介 |
| 1.3.1 针叶浆的结构与组成 |
| 1.3.2 针叶浆的应用 |
| 1.4 ABS基复合材料简介 |
| 1.4.1 ABS塑料简介 |
| 1.4.2 ABS基复合材料的研究进展 |
| 1.5 聚合物基复合材料耐老化性能研究现状 |
| 1.5.1 聚合物基复合材料的老化类型与机理 |
| 1.5.2 木塑复合材料耐老化性能的研究进展 |
| 1.5.3 ASA在聚合物基复合材料耐老化性能的应用 |
| 1.6 熔融沉积成型(FDM)3D打印技术概述 |
| 1.6.1 3D打印技术简介 |
| 1.6.2 FDM3D打印技术的原理与应用 |
| 1.6.3 木塑复合材料FDM3D打印的研究进展 |
| 1.7 本论文的目的意义、主要研究内容及创新点 |
| 1.7.1 本论文的目的意义 |
| 1.7.2 本论文的主要研究内容 |
| 1.7.3 本论文的创新点 |
| 第二章 针叶浆/ABS木塑复合材料的制备及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原材料 |
| 2.2.2 主要仪器与设备 |
| 2.2.3 样品制备 |
| 2.2.4 测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 针叶浆基本性质的研究 |
| 2.3.2 针叶浆含量对ABS木塑复合材料力学性能的影响 |
| 2.3.3 针叶浆/ABS木塑复合材料热性能的研究 |
| 2.3.4 针叶浆/ABS木塑复合材料加工性能的研究 |
| 2.3.5 针叶浆/ABS木塑复合材料密度及吸水性能的研究 |
| 2.3.6 界面改性剂对针叶浆/ABS木塑复合材料性能的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 针叶浆/ABS木塑复合材料老化性能的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原材料 |
| 3.2.2 主要仪器与设备 |
| 3.2.3 样品制备 |
| 3.2.4 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 针叶浆/ABS木塑复合材料氧化诱导期研究 |
| 3.3.2 针叶浆/ABS木塑复合材料热氧老化性能研究 |
| 3.3.3 针叶浆/ABS木塑复合材料紫外老化性能研究 |
| 3.3.4 针叶浆/ABS木塑复合材料冻融性能研究 |
| 3.3.5 基于灰色理论对不同老化条件处理后针叶浆/ABS木塑复合材料力学性能预测 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 针叶浆/ABS复合材料3D打印性能的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原材料 |
| 4.2.2 主要仪器与设备 |
| 4.2.3 样品制备 |
| 4.2.4 测试与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 针叶浆含量对ABS塑料3D打印性能的影响 |
| 4.3.2 无机纳米填料种类对针叶浆/ABS复合材料3D打印性能的影响 |
| 4.3.3 针叶浆/MMT/ABS复合材料3D打印制品力学性能的研究 |
| 4.3.4 针叶浆/MMT/ABS复合材料3D打印制品耐热性能的研究 |
| 4.3.5 界面改性剂对针叶浆/MMT/ABS复合材料3D打印力学性能的影响 |
| 4.3.6 正交实验探究3D打印参数对针叶浆/MMT/ABS复合材料3D打印综合力学性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（4）高抗冲聚烯烃/废旧PVB膜片共混材料制备与研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 PVB树脂简介 |
| 1.1.1 PVB树脂的性质 |
| 1.1.2 PVB树脂的用途 |
| 1.2 废旧PVB膜片(r-PVB)回收利用现状 |
| 1.2.1 R-PVB脱色再生 |
| 1.2.2 R-PVB用作增韧剂 |
| 1.2.3 R-PVB用作粘结剂或涂料 |
| 1.2.4 以r-PVB为基体制备复合材料 |
| 1.3 高密度聚乙烯和聚丙烯增韧改性研究现状 |
| 1.3.1 橡胶或弹性体增韧聚烯烃 |
| 1.3.2 树脂增韧聚烯烃 |
| 1.3.3 具有特殊结构的聚烯烃增韧体系 |
| 1.4 课题研究的意义、目的及主要研究内容 |
| 2 不同增容剂增容的HDPE/r-PVB共混物的制备与研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原料及试剂 |
| 2.2.2 主要仪器与设备 |
| 2.2.3 一步法制备HDPE共混物 |
| 2.2.4 母料法制备HDPE共混物 |
| 2.2.5 共混物的表征及性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 不同增容剂与r-PVB在共混过程中扭矩随时间的变化 |
| 2.3.2 加工工艺及增容剂种类对HDPE/r-PVB共混物力学性能的影响 |
| 2.3.3 加工工艺及增容剂种类对HDPE/r-PVB共混物微观形貌的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料 |
| 3.2.2 仪器与设备 |
| 3.2.3 共混物的制备 |
| 3.2.4 HDPE共混物结构与性能表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物扭矩随时间的变化 |
| 3.3.2 HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的红外光谱及反应机理 |
| 3.3.3 HDPE、r-PVB与 POE-g-MA三组分之间的界面张力 |
| 3.3.4 分散相配比对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 3.3.5 分散相配比对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物性能的影响 |
| 3.3.6 分散相含量对HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物结构与性能的影响 |
| 3.4 挤出注塑成型的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的性能 |
| 3.4.1 挤出注塑成型的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的力学性能 |
| 3.4.2 挤出注塑成型的HDPE/r-PVB/POE-g-MA共混物的微观形貌 |
| 3.5 HDPE/r-PVB/POE-g-MA/EVOH共混物的结构与性能 |
| 3.5.1 HDPE/r-PVB/POE-g-MA/EVOH共混物的力学性能 |
| 3.5.2 HDPE/PVB/POE-g-MA/EVOH共混物的微观形貌 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 PP/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原料与试剂 |
| 4.2.2 仪器与设备 |
| 4.2.3 PP/r-PVB/POE-g-MA共混物的制备 |
| 4.2.4 PP共混物的结构与性能表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 PP/r-PVB/POE-g-MA共混物的红外光谱及反应机理 |
| 4.3.2 PP、r-PVB与 POE-g-MA三组分之间的界面张力 |
| 4.3.3 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物微观形貌的影响 |
| 4.3.4 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物力学性能的影响 |
| 4.3.5 PP/r-PVB/PP-g-MA共混物增韧机理分析 |
| 4.3.6 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物流变特性的影响 |
| 4.3.7 分散相配比对PP/r-PVB/POE-g-MA共混物热性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（5）PBT/ABS与TPU/ABS共混合金的制备及耐应力开裂性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 前言 |
| 1.1 ABS概述 |
| 1.1.1 ABS结构与性能 |
| 1.1.2 ABS树脂的应用 |
| 1.2 AB S的改性 |
| 1.2.1 化学改性 |
| 1.2.2 物理改性 |
| 1.3 ABS共混合金改性 |
| 1.3.1 PC/ABS合金 |
| 1.3.2 PA/ABS合金 |
| 1.3.3 PP/ABS合金 |
| 1.3.4 PBT/ABS合金 |
| 1.3.5 弹性体/ABS |
| 1.4 聚合物应力开裂 |
| 1.4.1 聚合物应力开裂的原因分析 |
| 1.4.2 聚合物裂纹的发展过程 |
| 1.4.3 ABS应力开裂的研究现状 |
| 1.5 本课题的研究目的及主要内容 |
| 1.5.1 本课题的研究目的 |
| 1.5.2 本课题的主要研究内容 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 原料与设备 |
| 2.1.1 主要原料 |
| 2.1.2 主要设备 |
| 2.2 样品制备 |
| 2.3 材料的性能表征方法 |
| 2.3.1 拉伸强度测试 |
| 2.3.2 简支梁缺口冲击强度测试 |
| 2.3.3 熔体流动速率(MFR)测试 |
| 2.3.4 扫描电子显微镜(SEM)测试 |
| 2.3.5 接触角测试 |
| 2.3.6 差式扫描量热法(DSC)测试 |
| 2.3.7 动态力学分析(DMA)测试 |
| 2.3.8 耐应力开裂时间测试 |
| 2.3.9 耐循环应力开裂测试 |
| 3 结果与讨论 |
| 3.1 PBT的种类和含量对ABS性能的影响 |
| 3.1.1 PBT种类对ABS力学性能的影响 |
| 3.1.2 PBT种类对ABS熔体流动性能的影响 |
| 3.1.3 PBT含量对ABS微观形貌的影响 |
| 3.1.4 PBT含量对ABS力学性能的影响 |
| 3.1.5 PBT的含量ABS熔体流动性能的影响 |
| 3.1.6 PBT/ABS的热性能分析 |
| 3.1.7 PBT/ABS共混合金动态力学性能分析 |
| 3.2 TPU的含量对ABS性能的影响 |
| 3.2.1 TPU含量对ABS力学性能的影响 |
| 3.2.2 TPU含量对ABS溶体流动性能的影响 |
| 3.2.3 TPU含量对ABS冲击断面微观形貌的影响 |
| 3.2.4 TPU/ABS共混合金动态力学性能分析 |
| 3.3 ABS合金的耐应力开裂性能及机理分析 |
| 3.3.1 PBT/ABS和TPU/ABS合金耐应力开裂时间 |
| 3.3.2 PBT/ABS和TPU/ABS合金的表面能 |
| 3.3.3 加载频率对ABS耐循环应力开裂的影响 |
| 3.3.4 PBT/ABS和TPU/ABS合金耐循环应力开裂 |
| 3.3.5 格里菲斯断裂理论 |
| 4 结论 |
| 4.1 全文总结 |
| 4.2 论文的创新点 |
| 4.3 论文的不足之处 |
| 5 展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 攻读硕士学位期间发表论文情况 |
| 8 致谢 |
（6）基于氯化锂改性的尼龙6及其聚烯烃合金基木塑复合材料（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 通用塑料基木塑复合材料 |
| 1.3 工程塑料基木塑复合材料 |
| 1.3.1 ABS基木塑复合材料 |
| 1.3.2 聚对苯二甲酸乙二醇酯基木塑复合材料 |
| 1.3.3 聚酞胺基木塑复合材料 |
| 1.4 塑料合金基木塑复合材料 |
| 1.5 木塑复合材料的界面相容性 |
| 1.5.1 化学改性 |
| 1.5.2 物理改性 |
| 1.5.3 添加界面改性剂 |
| 1.6 本文主要研究内容 |
| 1.7 本文的创新点 |
| 2 PA6基木塑复合材料的制备和性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 PA6/木粉复合材料的制备 |
| 2.2.4 性能表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 结晶分析 |
| 2.3.2 流变分析 |
| 2.3.3 颜色分析 |
| 2.3.4 红外分析 |
| 2.3.5 热重分析 |
| 2.3.6 力学分析 |
| 2.3.7 形貌分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 PA6/PP基木塑复合材料的制备和性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验设备 |
| 3.2.3 PA6/PP/木粉复合材料的制备 |
| 3.2.4 性能表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 结晶分析 |
| 3.3.2 流变分析 |
| 3.3.3 颜色分析 |
| 3.3.4 红外分析 |
| 3.3.5 热重分析 |
| 3.3.6 力学分析 |
| 3.3.7 形貌分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 PA6/HDPE基木塑复合材料的制备和性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验设备 |
| 4.2.3 PA6/HDPE/木粉复合材料的制备 |
| 4.2.4 性能表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 结晶分析 |
| 4.3.2 流变分析 |
| 4.3.3 颜色分析 |
| 4.3.4 红外分析 |
| 4.3.5 热重分析 |
| 4.3.6 力学分析 |
| 4.3.7 形貌分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 PA6/HDPE/MCC复合材料的制备和性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 实验设备 |
| 5.2.3 PA6/HDPE/MCC复合材料的制备 |
| 5.2.4 性能表征 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 结晶分析 |
| 5.3.2 颜色分析 |
| 5.3.3 红外分析 |
| 5.3.4 热重分析 |
| 5.3.5 力学性能 |
| 5.3.6 DMA分析 |
| 5.3.7 形貌分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（7）无机纤维增强ABS/PC树脂复合材料的制备（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 应用情况 |
| 1.2.2 PC和 ABS树脂合金概述 |
| 1.2.3 ABS/PC树脂合金相容性的研究 |
| 1.3 无机纤维简介 |
| 1.3.1 碳纤维的应用 |
| 1.3.2 无机晶须的制备和应用 |
| 1.4 无机纤维增容改性方法 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.2 实验仪器及设备介绍 |
| 2.3 试样的制备 |
| 2.4 材料性能测试及表征 |
| 2.4.1 熔融指数测定 |
| 2.4.2 傅里叶红外分析 |
| 2.4.3 扫描电子显微镜分析 |
| 2.4.4 拉伸性能测试 |
| 2.4.5 冲击性能测试 |
| 2.4.6 弯曲性能测试 |
| 2.4.7 综合热分析测试 |
| 2.4.8 XRD分析测试 |
| 第3章 ABS/PC合金化研究 |
| 3.1 ABS/PC树脂合金化基本原理 |
| 3.2 ABS/PC树脂合金的力学性能分析 |
| 3.2.1 ABS/PC配比对拉伸性能的影响 |
| 3.2.2 ABS/PC配比对冲击性能的影响 |
| 3.2.3 ABS/PC配比对弯曲性能的影响 |
| 3.3 ABS/PC树脂合金加工性能分析 |
| 3.4 ABS/PC微观形貌分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 无机填料对树脂性能影响 |
| 4.1 无机刚性粉末强化ABS/PC树脂 |
| 4.1.1 无机刚性粉末添加量对力学性能影响 |
| 4.1.2 无机刚性颗粒添加量对加工性能影响 |
| 4.2 短纤维强化ABS/PC树脂 |
| 4.2.1 纤维表面处理研究 |
| 4.2.2 力学性能测试 |
| 4.2.3 添加碳纤维复合材料的微观形貌分析 |
| 4.3 单晶氧化铝晶须纤维强化ABS/PC树脂 |
| 4.3.1 晶须添加量对力学性能影响 |
| 4.3.2 晶须添加量对加工性能影响 |
| 4.3.3 材料热稳定性与单晶氧化铝晶须纤维添加量的关系 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）聚苯乙烯的机械性能与耐热性改性研究进展（论文提纲范文）
| 引言 |
| 1 填充改性 |
| 1.1 无机填料直接填充改性聚苯乙烯 |
| 1.2 无机填料原位填充改性聚苯乙烯 |
| 2 共混改性 |
| 2.1 聚合物直接共混改性聚苯乙烯 |
| 2.2 聚合物原位共混改性聚苯乙烯 |
| 3 交联改性 |
| 3.1 离子交联改性聚苯乙烯 |
| 3.2 互穿聚合物交联网络改性聚苯乙烯 |
| 3.3 共价交联改性聚苯乙烯 |
| 4 共聚改性 |
| 4.1 无规共聚改性聚苯乙烯 |
| 4.2 接枝共聚改性聚苯乙烯 |
| 4.3 嵌段共聚改性聚苯乙烯 |
| 5 耦合改性 |
| 5.1 共混-填充耦合改性聚苯乙烯 |
| 5.2 共聚-共混耦合改性聚苯乙烯 |
| 5.3 共聚-填充耦合改性聚苯乙烯 |
| 5.4 离子交联-共混耦合改性聚苯乙烯 |
| 5.5 离子交联-填充耦合改性聚苯乙烯 |
| 6 结语与展望 |
（10）ABS高胶粉接枝马来酸酐及其对ABS/PET合金性能的影响（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 实验 |
| 1.1 原料和仪器 |
| 1.2 试样制备 |
| 1.3 性能测试 |
| 1.3.1 接枝率和接枝效率的测定 |
| 1.3.2 红外表征和力学性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 接枝聚合物的红外光谱分析 |
| 2.2 合成接枝聚合物的影响因素 |
| 2.2.1 MAH的量对ABSHR-g-MA接枝率的影响 |
| 2.2.2 BPO的量对ABSHR-g-MA接枝率的影响 |
| 2.2.3 反应温度对ABSHR-g-MA接枝率的影响 |
| 2.2.4 反应时间对ABSHR-g-MA接枝率的影响 |
| 2.3 ABSHR-g-MA接枝率对ABS/PET合金性能的影响 |
| 2.3.1 ABSHR-g-MA接枝率对ABS/PET合金力学性能的影响 |
| 2.3.2 DMA测试 |
| 2.3.3 ABSHR-g-MA接枝率对ABS/PET合金维卡软化温度的影响 |
| 2.3.4 ABSHR-g-MA接枝率对ABS/PET合金熔融流动速率的影响 |
| 3 结论 |
四、ABS树脂熔融接枝马来酸酐的研究（论文参考文献）
- [1]ABS与PP复合材料制备工艺的研究进展[J]. 孙文盛. 炼油与化工, 2020(06)
- [2]PA6/ABS合金的制备及其性能研究[D]. 李亚林. 辽宁大学, 2020(01)
- [3]针叶浆/ABS木塑复合材料的制备及性能研究[D]. 赵子瑨. 华南理工大学, 2020(02)
- [4]高抗冲聚烯烃/废旧PVB膜片共混材料制备与研究[D]. 王瑞. 郑州大学, 2020(02)
- [5]PBT/ABS与TPU/ABS共混合金的制备及耐应力开裂性能研究[D]. 刘嘉任. 天津科技大学, 2019(07)
- [6]基于氯化锂改性的尼龙6及其聚烯烃合金基木塑复合材料[D]. 许世华. 东北林业大学, 2019
- [7]无机纤维增强ABS/PC树脂复合材料的制备[D]. 甘宇鑫. 哈尔滨工业大学, 2018(02)
- [8]马来酸酐/苯乙烯接枝聚丙烯的制备及其改性ABS/HIPS合金性能的研究[A]. 奚子雅,王景伟,黄庆,白建峰,张承龙. 《环境工程》2018年全国学术年会论文集（下册）, 2018
- [9]聚苯乙烯的机械性能与耐热性改性研究进展[J]. 李佩华,胡涛,罗晶瑾,龚兴厚,吴崇刚. 高分子通报, 2018(07)
- [10]ABS高胶粉接枝马来酸酐及其对ABS/PET合金性能的影响[J]. 王美琳,刘晓丽,李志英,刘凤岐. 材料导报, 2018(S1)